张乐辰
,
包燕平
,
郭宝奇
,
陈晋阳
,
范杰
,
彭声通
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.02.023
通过建立相似比为1:3钢包物理模型及与原型相同孔隙率的透气砖模型,研究不锈钢偏心吹氩工艺;对钢液混匀时间、钢液面流速及渣眼等软吹工艺参数进行优化.试验结果表明,钢液混匀底吹气量在103.1 L/h(现场流量2.1 m3/h)以上时,混匀时间比达到50％以上.钢液表面流速表明在液面隆起边缘处(渣眼边缘)容易发生卷渣.渣眼直径受到吹气孔位置影响,底吹气孔越靠近钢包包壁,渣眼直径越小.距圆心1/2R及2/3R处进行软吹搅拌,可保证渣眼面积比分别小于12.4％及10.5％.优化后的钢包流场可以有效减少静吹氩过程中产生的二次氧化现象.
关键词:
钢包
,
吹氩搅拌
,
水模型
,
透气砖布置
,
搅拌流量
,
渣眼
,
不锈钢
卢叶
,
唐萍
,
文光华
,
彭情亮
,
刘丙岗
钢铁研究学报
针对攀钢200t钢包,采用物理模拟与数值模拟相结合的方式,研究了透气砖布置方式和吹氩流量对钢液流动行为的影响规律.结果表明,当两透气砖呈120°布置在距包底中心0.62R (R为包底半径)处时,钢液的平均流速和平均湍动能大,“死区”范围小,混匀时间短,是合理的透气砖布置方式,其临界吹氩流量为27 m3/h;与单透气砖相比,双透气砖喷吹的能量利用率高,“死区”范围小,单透气砖的吹氩流量需控制到45m3/h才能达到与双透气砖吹氩流量为27 m3/h时相同的搅拌效果.实践证明,研究得到的透气砖布置方式和吹氩流量能保证熔池的搅拌效果,使转炉钢水经吹氩处理后,钢包不同位置温差小于10℃,△w[C],△w[Si],△w[Mn]小于0.03％;在一定的软吹氩流量条件下,吹氩时间大于等于8 min,可以使钢中wT[o]小于25×10-6.研究表明,用离散相模型对钢包底吹氩过程进行数值模拟,可以得到与物理模拟试验和生产实践较为吻合的结果.
关键词:
钢包
,
透气砖布置
,
吹氩流量
,
物理模拟
,
数值模拟
曾昆
,
唐利民
,
金明
,
张华
,
陶进
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2015.04.012
针对湘钢135 t 钢包由于底吹氩造成的侵蚀较快的问题，在砖布置位置原方案的基础上提出了两种透气砖布置位置优化方案（方案二和方案三）。建立了钢包底吹氩工艺的三维非稳态数学模型，研究了透气砖布置位置对钢液流场、钢液混匀时间以及钢液对钢包壁面切应力的影响，并进行了工业对比试验。结果表明：1）透气砖布置位置的调整对钢液流场影响不大，原方案的钢液混匀时间略短些；2）方案三中钢液对钢包壁面切应力最小，切应力平均值和最大值分别为原方案的1／2和1／4；3）工业试验结果表明，各方案中钢液混匀效果基本相同，但方案三的钢包侵蚀速率最小，包龄由原来的41．0次提高到46．5次。
关键词:
钢包
,
底吹氩
,
透气砖布置
,
数值模拟
