刘玉荣
,
业冬
,
徐军
,
姜雯
,
周永恒
,
刘鑫
,
李俊
,
苏杰
,
雍歧龙
,
赵昆渝
材料热处理学报
采用TEM、SEM等研究13Cr超级马氏体不锈钢不同热处理后的的显微组织。结果表明,试验用钢淬火后的组织为板条马氏体。800、850、900、950、1000、1050和1100℃淬火后试样原始奥氏体晶粒尺寸为16.8～56.88μm;随淬火温度的升高原始奥氏体晶粒逐渐长大,马氏体板条束逐渐粗大。不同温度淬火650℃回火,A钢和B钢的组织均为保留原马氏体位相的细小回火马氏体。试样在1050℃淬火并在不同温度回火后有逆变奥氏体产生,在650℃以下回火时随着回火温度的升高和保温时间的延长逆变奥氏体含量逐渐增多,且回火后逆变奥氏体主要以长条状及菱形状分布于马氏体板条束间及奥氏体晶界处。
关键词:
超级马氏体不锈钢
,
淬火+回火
,
组织
,
逆变奥氏体
许文博
,
石伟
,
张欣
材料热处理学报
采用扫描电镜、热膨胀曲线测量和XRD测试等分析手段,研究了时效温度对马氏体型沉淀硬化不锈钢(FV520B)组织的影响.逆变奥氏体在600℃以上保温开始时即开始形成,无孕育期,冷却过程中有一部分会再次转变为马氏体;随时效温度的升高,冷却到室温后的逆变奥氏体含量先升高后降低,在大约630℃时达到峰值.
关键词:
沉淀硬化
,
时效
,
马氏体不锈钢
,
逆变奥氏体
白璇
,
赵昆渝
,
姜雯
,
李俊
,
李绍宏
,
李智东
材料热处理学报
研究了淬火+回火(No.1钢)及淬火+冷处理+回火(No.2钢)两种处理工艺下,超级马氏体不锈钢组织和性能的差异.结果表明:两钢中基体组织均为回火马氏体,但经过冷处理的No.2钢马氏体板条更平直,尺寸更小.在No.1、No.2钢中,随回火温度的升高,逆变奥氏体含量的变化趋势都为先增高后降低.在No.1、No.2钢中逆变奥氏体达到最大值的回火温度分别为650℃,700℃.No.2钢中Ni元素富集点含量比No.1钢低,但Ni富集点数比No.1钢多.No.1、No.2钢的硬度变化趋势都为先快速降低后缓慢回升,但在相同回火温度下,No.2钢的硬度值更低.
关键词:
超级马氏体钢
,
冷处理
,
组织
,
硬度
,
逆变奥氏体
姜雯
,
赵昆渝
,
业冬
,
李俊
,
苏杰
,
雍岐龙
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140233
试验采用光学显微镜、X射线衍射仪（XRD）、透射电镜（TEM）及能谱分析（EDS）等手段，研究不同铬含量的超级马氏体不锈钢在相同热处理工艺下逆变奥氏体含量、组织形貌及生长规律的异同。结果表明，13Cr和15Cr两试验钢经淬火＋回火后的显微组织为回火马氏体和逆变奥氏体，两试验钢中逆变奥氏体含量及尺寸均随着回火温度升高先增加再减小，且在650～700℃时达到最大。两试验钢内的逆变奥氏体在回溶过程中会对基体组织产生细化作用。通过对比发现，15Cr钢中的逆变奥氏体含量更多，尺寸更大，回溶时对基体的细化作用更明显。
关键词:
超级马氏体不锈钢
,
逆变奥氏体
,
铬
,
镍
马小平
,
王立军
,
王园园
,
秦斌
,
刘春明
,
材料热处理学报
采用热膨胀仪、光学显微镜以及CM12型透射电子显微镜研究了添加0.04%N（质量分数）对00Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢相变以及正火和回火后不锈钢组织变化的影响;通过拉伸、冲击实验和阳极极化曲线测定研究了N对正火和回火后马氏体不锈钢力学性能以及点蚀点位的影响。结果表明：1050℃正火后,N全部固溶于马氏体基体中,有效提高了实验钢的强度,同时降低了韧性;550℃以上回火后,在马氏体板条内部以及板条之间形成逆变奥氏体,有效提高了马氏体不锈钢的塑性和韧性;N抑制逆变奥氏体的形成,从而抑制了不锈钢在回火过程中的软化;同时,回火过程中,Cr2N在马氏体板条界面及内部大量析出,造成不锈钢韧性和点蚀点位下降。采用传统的正火＋Ac1温度以上回火热处理工艺不利于含N马氏体不锈钢获得良好综合性能。
关键词:
马氏体不锈钢
,
氮
,
逆变奥氏体
,
析出
,
性能
郑诗琪
,
白璇
,
李绍宏
,
梁剑雄
,
赵昆渝
钢铁研究
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20150171
为研究冷处理对超级马氏体不锈钢的组织性能及逆变奥氏体的影响,通过淬火+回火(A钢)、淬火+冷处理+回火(B钢)以及淬火+深冷处理+回火(C钢)3种工艺进行对比研究.结果表明:实验钢中基体组织为回火马氏体,随回火温度的升高,马氏体板条变细.在相同回火温度下,A钢马氏体板条尺寸较大,B钢次之,C钢尺寸较小、且更平直.实验钢中逆变奥氏体含量随回火温度的升高先增加随后降低,在650℃时达到最大,整个过程中C钢逆变奥氏体含量高于B钢和A钢.实验钢的硬度随回火温度的升高而降低,在650℃时达到最小,随后增大.相同回火温度下,C钢硬度高于B钢,B钢高于A钢.A钢中逆变奥氏体多为块状,尺寸较大,分布较少;B钢次之;C钢中逆变奥氏体多为条状,尺寸较小,且分布均匀.
关键词:
超级马氏体不锈钢
,
冷处理
,
组织
,
硬度
,
逆变奥氏体
,
扩散
张玉妥
,
李丛
,
王培
,
李殿中
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00460
利用热膨胀仪、同步辐射高能X射线衍射、XRD和TEM等对经淬火+两相区处理+不同温度回火处理的9Ni钢中逆变奥氏体含量、逆变奥氏体在室温单轴拉伸过程的形变诱导相变及其对强度的影响规律进行了研究. 结果表明, 经780 ℃淬火和680 ℃两相区处理后, 实验钢中不含逆变奥氏体, 而在随后的回火过程中产生一定量的逆变奥氏体. 逆变奥氏体含量随回火温度的上升先升高而后降低, 600 ℃回火时逆变奥氏体含量最高. 在室温拉伸过程中, 逆变奥氏体的形变诱导相变开始于宏观屈服之后, 在颈缩前基本全部转变成马氏体, 从而屈服强度随回火温度的升高先减小后增大, 600 ℃回火时屈服强度最小; 抗拉强度随回火温度的升高而增大, 640 ℃回火时抗拉强度最大.
关键词:
9Ni钢
,
原位同步辐射X射线衍射
,
拉伸性能
,
逆变奥氏体
,
形变诱导相变
周倩青
,
雍兴平
,
李秀艳
,
翟玉春
腐蚀学报（英文）
doi:10.3969/j.issn.1002-6495.2009.03.024
通过不同热处理和低温拉伸实验、XRD和SEM等方法研究了不同时效处理后沉淀硬化马氏体不锈钢FV520B的低温力学性能.结果表明,在高温回火条件下,FV520B钢具有良好的低温拉伸性能,冷却至液氮温度时仍保持与室温下相当的塑性,这与钢中存在的逆变奥氏体有关;低温下变形时,逆变奥氏体部分地转变为马氏体,提高了钢的塑性.不同逆变奥氏体含量的钢,在拉伸过程中转变的逆变奥氏体量也不同.
关键词:
马氏体不锈钢
,
拉伸性能
,
逆变奥氏体
,
低温
王培
,
陆善平
,
李殿中
,
康秀红
,
李依依
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.06.008
利用热膨胀仪、透射电子显微镜(TEM)、X射线能谱仪(EDX),X射线衍射仪(XRD)等对ZG06cr13Ni4Mo在0.05℃/s低加热速率下回火过程中逆变奥氏体的产生机理进行了研究.结果表明:低加热速率下ZG06Cr13Ni4Mo在As-Af区间回火产生的逆变奥氏体中富集了奥氏体化元素Ni,且不含高密度位错,马氏体向逆变奥氏体的转变是扩散型相变.高于600℃回火得到的逆变奥氏体不稳定,在随后冷却过程中部分发生马氏体转变.一次回火在620℃时能得到最大量的逆变奥氏体;620-660℃一次回火生成的逆变奥氏体在冷却过程中产生大量弥散分布的马氏体,增加了600℃二次回火时逆变奥氏体的形核位置,使二次回火后逆变奥氏体含量显著增加.
关键词:
低碳马氏体不锈钢
,
逆变奥氏体
,
相变机理
,
回火
张盛华
,
王培
,
李殿中
,
李依依
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00057
利用自制的小型拉伸装置对淬火+回火热处理后的ZG06Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢试样进行单轴拉伸变形,使用同步辐射高能X射线衍射技术对钢中逆变奥氏体力学稳定性和相变诱导塑性(transformation induced plastic,TRIP)进行原位研究.结果表明,随着拉伸应力的增加,逆变奥氏体衍射峰积分强度逐渐减弱,逆变奥氏体在变形过程中逐步发生了形变诱导马氏体相变.利用Rietveld全谱精修拟合方法对不同应力状态下的逆变奥氏体相分数进行定量分析,发现逆变奥氏体的形变诱导马氏体相变开始于材料的宏观弹性阶段,并持续至整个塑性变形阶段.通过比较分析不同热处理工艺下逆变奥氏体的形变诱导相变过程和材料的加工硬化行为发现,逆变奥氏体的形变诱导相变的出现增加了马氏体基体的位错密度,导致材料加工硬化指数的提高,有效提高了材料的塑性.
关键词:
马氏体不锈钢
,
同步辐射高能X射线
,
逆变奥氏体
,
力学稳定性
,
相变诱导塑性
,
加工硬化指数
