王敬忠
,
颜学柏
,
王韦琪
,
闫静亚
,
容耀
,
严平
稀有金属材料与工程
为扩大钛-钢复合板的尺寸,采用一种新颖的组料方式,这种方法包括两个主要步骤,首先用爆炸焊接的方式将DT4夹层与钛板结合,然后按照对称方式组坯.研究轧制温度、退火温度对复合板剪切强度的影响.利用扫描电镜、光学显微镜和显微硬度试验机对复合板的微观组织和界面附近硬度进行分析.结果表明:复合板的结合强度取决于轧制温度和轧后退火温度,当轧制温度超过钛的α→β相变温度,并且退火温度超过750 ℃时,Ti/DT4界面脆性化合物明显增多,剪切强度显著降低;当退火温度超过900 ℃,Fe在钛中扩散速度快,显微硬度的峰值在钛侧出现;在550~650 ℃退火,复合板的结合强度略有升高.
关键词:
爆炸-轧制复合
,
剪切强度
,
轧制温度
,
退火温度
祝建雯
,
赵永庆
,
戚运莲
,
王庆如
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2004.04.013
研究了Ti-15-3合金板材的加工工艺和热处理工艺及其对板材组织性能的影响.结果表明:Ti-15-3板坯开坯轧制采用900℃～1000℃换向轧制可使热变形在较好条件下完成,提高一次加工率,并获得良好的轧制表面;经800℃,(5～10)min,AC固溶处理和550℃,(5～10)h,AC时效处理的板材可获得较高强度及良好的塑性.
关键词:
Ti-15-3合金
,
轧制温度
,
固溶处理
,
时效处理
,
性能
简龙
,
陈伟庆
,
孟金霞
,
惠荣
,
李国忠
钢铁
在实验室对含硫非调质钢进行了冶炼和锻压实验,结果表明:随钢凝固速率的增加,钢中硫化物夹杂的尺寸减小而数量增多;随锻压压缩比的增加,硫化物夹杂碎裂而变得细小;在950℃锻压时硫化物的塑性最好,在1 250℃时硫化物的塑性较好,在1 050～1 150℃之间硫化物的塑性较差;随着加热时保温时间的延长,硫化物夹杂的数量减少而尺寸增大.
关键词:
非调质钢
,
硫化物
,
压缩比
,
轧制温度
高韩锋
,
李晓源
,
韩赟
,
王珍传
,
马林
钢铁
通过采用扫描电镜、透射电镜、X射线衍射以及相分析等手段来观察组织的微观结构和对析出相的验证,研究轧制温度对轧态Ti微合金化马氏体钢强度的影响.研究结果表明,通过降低轧制温度可以明显提高含Ti马氏体钢的屈服强度,这主要是因为当轧制温度从1100℃降低到950℃过程中,形变诱导析出大量的TiC析出相,随着轧制温度的降低,析出相数量明显增加,并且平均尺寸也逐渐变小.马氏体中大量存在的1～20 nm范围的析出相可以起到明显的析出强化作用.
关键词:
轧制温度
,
马氏体钢
,
TiC析出相
,
屈服强度
梁叔全
,
张勇
,
官迪凯
,
谭小平
,
唐艳
,
毛志伟
中国腐蚀与防护学报
采用透射电镜、扫描电镜、能谱分析、Tafel曲线、计时-电位法(E-T曲线)和析氢测量等现代分析测试方法研究了不同轧制温度的Al-Mg-Sn-Bi-Ga-In铝合金阳极的显微组织变化及其在80℃,添加Na2SnO3缓蚀剂的5 mol/L NaOH电解液中的电化学性能和耐腐蚀性能.结果表明:当控制道次变形量为40%时,随着轧制温度的升高,铝合金阳极的显微组织经历了从位错胞状组织、亚晶组织到动态再结晶组织的转变过程.在轧制温度为420℃进行轧制时,合金中Sn和In等活性元素分布均匀,偏析相减少,铝合金阳极电极电位负移至-1.48V(vs·Hg/HgO)左右,析氢腐蚀速率也降为0.1716 mL/(cm2·min),说明该轧制工艺条件下,铝合金阳极电化学综合性能较好.
关键词:
轧制温度
,
铝合金阳极
,
显微组织
,
电化学性能
,
耐腐蚀性能
张建军
,
李中奎
,
田锋
,
周军
,
石明华
,
朱梅生
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2011.01.008
将Zr-Sn-Nb合金板坯分别进行610,650,700,800℃热轧、冷轧、中间退火及成品退火处理,然后把它们放人高压釜中分别进行360℃/300 d,500℃/500 h的腐蚀试验,用扫描电镜研究试样的显微组织和第二相粒子的分布与尺寸.结果表明,610,650 ℃处理的样品与709,800℃处理的样品比较,前者具有较小的腐蚀增重,360～C/300 d时,腐蚀增重比后者减少10%以上,说明其有相对较好的腐蚀性能.通过对4种样品组织中的第二相的统计分析发现,610,650℃试样与700,800℃的组织相比,610,650℃试样组织中第二相尺寸小于50 nm的较多可占总数的65%以上,且样品中析出的第二相粒子均匀细小,这就是其腐蚀性能相对较好的原因.总体上,随轧制温度的升高小于50 nm的第二相粒子的百分含量减少,第二相粒子长大,导致腐蚀性能恶化.
关键词:
轧制温度
,
腐蚀性能
,
显微组织
,
第二相粒子
梁叔全
,
张勇
,
官迪凯
,
谭小平
,
唐艳
,
毛志伟
中国腐蚀与防护学报
采用透射电镜、扫描电镜、能谱分析、Tafel曲线、计时-电位法(E-T曲线)和析氢测量等现代分析测试方法研究了不同轧制温度的Al-Mg-Sn-Bi-Ga-In铝合金阳极的显微组织变化及其在80℃,添加Na2SnO3缓蚀剂的5 mol/L NaOH电解液中的电化学性能和耐腐蚀性能.结果表明:当控制道次变形量为40%时,随着轧制温度的升高,铝合金阳极的显微组织经历了从位错胞状组织、亚晶组织到动态再结晶组织的转变过程.在轧制温度为420℃进行轧制时,合金中Sn和In等活性元素分布均匀,偏析相减少,铝合金阳极电极电位负移至-1.48V(vs·Hg/HgO)左右,析氢腐蚀速率也降为0.1716 mL/(cm2·min),说明该轧制工艺条件下,铝合金阳极电化学综合性能较好.
关键词:
轧制温度
,
铝合金阳极
,
显微组织
,
电化学性能
,
耐腐蚀性能
卢金文
,
葛鹏
,
赵永庆
,
李倩
,
周伟
,
洪权
稀有金属材料与工程
研究了轧制温度、变形量以及热处理工艺对Ti-1300合金显微组织的影响,并讨论了热加工工艺与合金组织结构以及形貌之间的联系规律.结果表明:两相区轧制后的加工态Ti-1300合金主要由等轴的β相和球状α相组成,随轧制温度向合金相变点温度的升高,α相逐渐溶解在β基体上,因而β单相区轧制的合金主要由等轴的β相晶粒组成,而合金的晶粒随变形量的增加而破碎越充分,组织也更加细小、均匀.两相区固溶处理后的Ti-1300合金在晶界和晶间析出球状以及条状α相,弥散分布于亚稳定β基体,产生细晶强化效应,而β单相区固溶处理后的合金主要由平均晶粒尺寸为60 μm的等轴β相组成.两相区固溶处理后的时效态Ti-1300合金的组织主要由条状初生αp相、针状次生αs相以及β基体组成,热轧温度和变形量对时效态Ti-1300合金中αp相的形貌特征影响较小,但αp相和αs相都随时效温度的升高而不同程度的长大,针状次生αs相弥散分布在β基体上.
关键词:
Ti-1300合金
,
轧制温度
,
变形量
,
热处理工艺
,
显微组织
沈永革
,
陈连生
,
宋进英
,
田亚强
钢铁钒钛
采用硫印、热酸侵蚀、原位分析和SEM扫描电镜及能谱分析等方法,分析J55钢级石油套管铸坯中心元素的偏析,研究加热温度、终轧温度、未再结晶区变形率、终轧后冷速及卷取温度等因素对消除或者减轻带钢中带状组织影响规律.结果表明:Mn元素偏析是引起热轧带钢带状组织的直接原因,采取提高加热温度、终轧温度、未再结晶区大变形率、终轧后冷速及降低卷取温度等措施,可以减轻或者消除由于铸坯中心偏析引起的带状组织.
关键词:
J55石油套管
,
中心偏析
,
带状组织
,
轧制温度
