薛红前
,
陶华
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2005.05.004
应用超声疲劳试验技术,对两种高强度钢在20 kHz频率下105～1010循环周次的疲劳性能进行了测试分析.结果表明:应力比R=-1时,D38MSV5S钢与100C6钢在105～1010循环周次之间,试样仍会发生疲劳断裂,疲劳强度随循环次数的增加而下降;R=0.1时,D38MSV5S钢在106～107循环周次之间会出现疲劳强度.与30 Hz频率下常规疲劳试验数据比较发现,频率对100C6钢的疲劳性能影响不大;R=-1时,D38MSV5S钢20kHz频率下的SN曲线略低于30 Hz频率下的S-N曲线,当R=0.1时,频率对D38MSV5S钢疲劳性能的影响更为明显.在超高周疲劳循环下,疲劳破坏主要起源于试样内部夹杂物.
关键词:
超高周疲劳
,
S-N曲线
,
高强度钢
,
裂纹源
王红涛
,
杜晋峰
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201506012
针对符合转子制造技术规范的25Cr2MoVA钢、25Cr2Mo1VA钢和40Cr钢进行了高周疲劳试验,基于无疲劳极限半对数曲线模型拟合得到了三种钢的P-S-N曲线,并分析了疲劳断口形貌.结果表明:疲劳循环108周次时,25Cr2MoVA钢、25Cr2Mo1VA钢和40Cr钢疲劳极限分别为465,455,460 MPa;随着应力降低,三种钢的疲劳寿命均持续增加,P-S-N曲线下降的趋势变缓,但未出现显著的水平平台;三种钢的疲劳裂纹均萌生于材料表面,裂纹扩展呈放射状,25Cr2MoVA钢和25Cr2Mo1VA钢瞬断区具有韧窝特征,它们的韧性优于40Cr钢的;在遭受次同步振荡时,25Cr2MoVA钢转子的安全可靠性最高.
关键词:
转子
,
疲劳极限
,
裂纹源
,
次同步振荡
刘秉余
,
于景媛
,
李宝绵
,
崔建忠
钢铁
采用四点弯曲疲劳试验研究了应力比为-0.82和-1的含铌微合金钢SQ390的疲劳行为,对疲劳断口进行了SEM分析,用试验结果对Soderberg公式进行了验证.结果表明,试验钢的弯曲疲劳曲线呈直线形,两个应力比下的弯曲疲劳强度分别为275 MPa和256 MPa,疲劳裂纹均起源于试样表面.Soderberg公式对低合金钢四点弯曲疲劳试验结果非常适用.
关键词:
微合金钢
,
四点弯曲疲劳
,
疲劳曲线
,
裂纹源
刘玉芬
,
程丽杰
,
冯桂萍
,
刘金鑫
物理测试
某厂生产的18CrNiMo7-6齿轮轴,在进行热处理过程中出现开裂,将齿轮轴切开,采用金相、扫描电镜等分析方法对试样断口的裂纹源以及裂纹的扩展、裂纹末端进行了综合分析,查找开裂原因。结果表明裂纹两侧没有氧化脱碳,没有非金属夹杂物聚集,裂纹是淬火裂纹,没有发现导致淬火裂纹的冶金缺陷,裂纹是齿轮轴淬火后没及时回火造成的。
关键词:
裂纹源
,
淬火裂纹
,
冶金缺陷
,
及时回火
吕世泉
,
何国球
,
沈月
,
田丹丹
,
刘晓山
,
林国斌
,
任敬东
,
胡杰
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2016.01.015
采用MTS809拉扭复合疲劳试验机、扫描电镜(SEM)研究了接触应力为150MPa时35CrMoA合金钢在菱形加载路径下微动疲劳性能.结果表明:随着等效应力幅值的增加,材料的软化、硬化效果更加明显;剪应力-剪应变滞后回线的面积增大;裂纹萌生源区的面积减小,瞬断区面积与总断面面积的比例增加,瞬断区的撕裂也越严重.微动磨损使表面塑性枯竭,从而形成疲劳裂纹源.
关键词:
35CrMoA
,
菱形加载
,
微动疲劳
,
等效应力幅值
,
断口形貌
,
裂纹源
江河
,
杨国斌
,
张先锋
,
马芳武
,
冯擎峰
物理测试
针对某型汽车碰撞试验中的2例典型案例:一例是碰撞速度大,横梁弯曲程度更大,却没有断裂;另一例是横梁在较小的碰撞速度下,弯曲较小,却发生断裂.通过目视检查、扫描电镜分析、变形计量、力学推导、材料检验、焊缝金相等方法,揭示出断裂横梁的失效原因.
关键词:
前横梁
,
碰撞试验
,
裂纹源
沈文涛
,
杨延清
,
张荣军
,
刘翠霞
稀有金属材料与工程
采用直流电热化学气相沉积(CVD)法制备出高强度SiC纤维(W芯),采用拉伸试验、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)等对SiC纤维的强度、相组成、断口特征及微观结构进行了分析.结果表明,CVD-SiC纤维主要由β-SiC组成;制备过程中W芯同SiC发生化学反应,产生厚度约300 nm的界面反应层,且反应层处存在着较大的残余拉应力;高强度SiC纤维裂纹产生于W/SiC界面反应层处,而低强度SiC纤维的裂纹源多处于W芯内部或纤维表面.
关键词:
SiC纤维
,
W/SiC界面反应层
,
裂纹源
