李环
,
于景坤
,
匡世波
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2008.02.002
分别以Mg(OH)2(菱镁矿轻烧后水化得到的,简称水化后) 和菱镁矿(称为水化前)为原料,按轻烧(850 ℃ 1 h)→细磨→成型→煅烧(1 600 ℃ 3 h)的工艺制得烧结镁砂(又称烧结MgO).通过XRD、SEM及傅立叶红外光谱(FT-IR)对水化前后所得的轻烧MgO的形貌和结构进行了分析,并研究了水化前后得到的烧结镁砂的烧结性能和显微结构.结果发现:水化前后得到的都是面心立方晶体结构的MgO,但水化前得到的轻烧MgO中仍存在官能团CO2-3的残留物,而水化后得到的轻烧MgO中不存在CO2-3,而且颗粒变得较易破碎,大大减少了细磨时间;再者,水化后的轻烧MgO活性较高,加上Mg(OH)2在分解过程中残留的水分对MgO的烧结起催化作用,因此,使其经高温煅烧制得的烧结镁砂的开口气孔率由水化前的2.0%下降到0.6%,闭口气孔率由水化前的6.1%下降到2.8%,体积密度由水化前的3.29 g·cm-3提高到3.46 g·cm-3.
关键词:
菱镁矿
,
水化
,
MgO
,
烧结
,
密度
鲁贵林
,
杜梅芳
,
张忠孝
,
侯宁普
,
李明强
,
张影
材料导报
采用第一性原理(First principles)的赝势平面波法,结合广义梯度近似(GGA)及PW91算法,对煤中含镁物质菱镁矿MgCO3的电子结构和热力学性质进行了计算.首先,对菱镁矿MgCO3的结构进行优化,使其达到最稳定的状态,计算结果表明菱镁矿MgCO3晶胞体积V0=289.5320a.u.3,晶胞参数为a=b=4.7888A,c=14.5785A.其次,由声子谱态密度方法计算了菱镁矿MgCO3的熵、热容、焓及吉布斯自由能.最后,由相应的数据作出图 像,再由图像拟合成函数表达式.由微观计算得出的结果为煤灰结渣问题的研究提供了理论上的指导.
关键词:
第一性原理
,
菱镁矿
,
电子结构
,
热力学性质
王长民
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.04.005
以钒铁渣、菱镁矿为主要原料,采用共磨、机压成形、高温烧成的生产工艺,生产出了主晶相为刚玉、尖晶石,体积密度大于3.0 g/cm3,吸水率小于1.5％,耐火度大于1 790℃的人工合成耐火原料,可替代高铝矾土、烧成尖晶石等耐火原料用于不烧砖、浇注料等产品中,实现工业固体废弃物的二次资源化及高附加值利用.
关键词:
钒铁渣
,
耐火原料
,
固体废弃物再利用
,
菱镁矿
李彩霞
,
宋金虎
,
张乾伟
,
张庆铭
,
任瑞晨
硅酸盐通报
通过光薄片鉴定、XRD和化学分析等方法,对某低品位菱镁矿进行了矿石性质分析研究,确定了该矿石属于含有滑石和绿泥石的高硅高钙型低品位菱镁矿.针对该菱镁矿的性质,采用旋流器预先富集提纯.通过试验确定了旋流器底流口直径、矿浆浓度和给矿压力.在该工艺参数条件下进行试验,对得到的旋流器底流和溢流产品进行分析,底流产率为68.72％,MgO回收率为78.05％,MgO含量为41.33％,较原矿MgO含量提高了4.94％;溢流中滑石和绿泥石得到富集.为后续制备高品质菱镁矿和滑石、绿泥石提供实验依据.
关键词:
菱镁矿
,
滑石
,
水力旋流器
,
预先富集
王玉斌
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2009.01.019
菱镁矿和铝矾土是生产耐火材料的主要原料,由于多年的无序开采,优质矿石越来越少.选用合理的选矿流程,先进的选矿技术,提纯低品级耐火原料,综合利用现有资源,是今后的研究课题和发展方向.对菱镁矿浮选厂的工艺技术改造进行了试验研究,将"二反一正"脱硅浮选流程改为"全反"浮选流程,将反浮选扫选尾矿和尾矿分选后所得中矿返回再选,使浮选技术更先进,工艺更合理,精矿产率提高15%,精矿品位提高0.38%,选矿废水全部回收利用,实现废水零排放.菱镁矿风选和铝矾土选矿提纯应由试验研究转向生产应用,形成生产力.镁精矿粉的后序加工选用先进的生产工艺和节能煅烧窑炉,降低能耗44%.
关键词:
菱镁矿
,
铝矾土
,
选矿工艺
,
反浮扫选
,
后序加工
周宝余
,
李志坚
,
吴锋
,
曲殿利
,
徐娜
,
李林山
人工晶体学报
采用TG法对块度为20 mm、30 mm 、40 mm和50 mm的立方体状菱镁矿的热分解进行了研究.结果表明:在相同转化率条件下,块状菱镁矿的分解活化能随块度增加而增大,块度(L =20 ～50 mm)与活化能的关系为:E=4.795×L+34.070(kJ·mol-).块状菱镁矿在不同的分解阶段,受不同的机理函数控制:分解前期,Anti-Jander方程控制的n=2的3D模型为最概然机理函数,动力学方程为:dα/dT=6.111×1010 ×β-1 exp[(4.098-0.577 × L)×T-1](1+α)2/3[(1+α)1/3-1]-1;分解中期,Avrami-Erofeev方程控制的n=3(Code:AE3)的随机成核和随后长大模型为最概然机理函数,动力学方程为:dα/dT=1.422×109×β-exp[(4.098-0.577×L)×T-1](1-α)[-ln(1-α)]-2;分解后期,Avrami-Erofeev方程控制的n=3/2的随机成核和随后长大模型为最概然机理函数,动力学方程为:dα/dT =2.477×109 ×β-1exp[(4.098-0.577L)×T-1](1-α)[-ln(1-α)]-2.本项研究为制定块状菱镁矿生产MgO工艺提供了理论依据.
关键词:
菱镁矿
,
热分解
,
机理函数
,
动力学方程
刘艳改
,
冷先锋
,
黄赛芳
,
黄军同
,
房明浩
,
黄朝晖
稀有金属材料与工程
以菱镁矿和煅烧二级铝矾土为主要原料、焦炭为还原剂,在氮气气氛下,通过碳热还原氮化法(CRN)合成复相Spinel-Sialon粉体,并制备出Spinel-Sialon复相耐高温材料.应用XRD和SEM等技术,研究了原料配比和粉体的预合成温度对复相耐高温材料抗折强度的影响.结果表明,所制备的Spinel-Sialon复相耐高温材料的物相为MgAl_2O_4和Si_3Al_3O_3N_5,其平均抗折强度可达239 MPa;粉料在1500 ℃下预合成比在1600 ℃下预合成更有利于试样烧结致密和提高材料的抗折强度,并且随菱镁矿添加量的增加,试样的显气孔率降低、体积密度增加、平均抗折强度增加.
关键词:
菱镁矿
,
铝矾土
,
碳热还原氮化
,
Spinel-Sialon复相材料
,
抗折强度
李志敏
,
凤颀
,
张连红
,
梁红玉
,
张悦
,
杨敏
材料科学与工程学报
doi:10.14136/j.cnki.issn 1673-2812.2016.06.027
以天然菱镁矿为原料,采用尿素法制备纳米Mg-Zn-Al水滑石(LDH)、Zn-Mg-Al-Fe水滑石,采用XRD、SEM、N2吸附-脱附对水滑石的结构特征、晶粒尺寸进行表征,并利用水滑石的层间阴离子交换性及结构“记忆效应”,来研究焙烧态水滑石(CLDH)对溶液中氯离子的吸附性能.结果表明:Zn-Mg-Al-LDH结晶度比Mg-Al-LDH、Zn-Mg-Al-Fe-LDH高,同时Zn-Mg-Al-LDH的粒径非常均匀,尺寸在20nm左右,为层片状结构,而且其晶体结构呈现花瓣状结构;在Mg Al-CLDH中,随着n(Mg/Al)的增加,溶液中Cl-的去除率逐渐提高,且在n(Mg/Al) =4时去除率最大,为85.96％;当n(M2+/M3+)固定为2时,Zn-Mg-Al-CLDH对Cl-的去除率要比Mg-Al-CLDH对Cl的去除率高13.25％,但Zn-Mg-Al-Fe-CLDH的去除率却比Mg-Al-CLDH低32.53％;焙烧态水滑石n(Zn/Mg/Al) =1∶1∶1时,有较大的比表面积837.183m2/g,较大的孔容为0.496cc/g,其相应吸附能力也较大.
关键词:
菱镁矿
,
水滑石
,
尿素
,
氯离子
,
吸附
