胡勇
,
寇生中
,
丁雨田
,
许广济
材料导报
采用差示扫描量热(DSC)分析方法测定了Cu50Zr42Al8块状非晶合金在不同温度(350～450 ℃)预退火4 h后的玻璃转变温度Tg、起始晶化温度Tx、晶化峰值温度Tp和玻璃转变过程中的比热容变化.结果表明:预退火处理试样的玻璃转变温度Tg、玻璃转变比热变化△Cp,g随退火温度的升高呈现逐渐增加的趋势,而其起始晶化温度Tx和晶化峰值温度Tp随退火温度的变化不明显.并利用结构弛豫理论分析了预退火温度对玻璃转变和晶化的影响.
关键词:
预退火
,
Cu基块状非晶
,
结构弛豫
,
玻璃转变
,
晶化
傅明喜
,
熊震东
,
黄军庆
稀有金属材料与工程
采用DSC、XRD 检测方法,分析了经673 K((Tg-100 K)＜T＜Tg)不同时间(20,40,60 min)预退火处理后,Fe68Ni1Al5GazP9.65B4.6Si3C6.75非晶合金的玻璃转变温度Tg、起始晶化温度Tx、晶化峰温度Tp、玻璃转变过程中的比热容增量△Cp,g的变化以及经823 K晶化反应后的XRD图谱.结果表明:Fe68Ni1Al5Ga2P9.65B4.6Si3C6.75非晶合金的玻璃转变温度Tg和比热容增量△Cp,g随预退火时间的延长而逐步增加；起始晶化温度Tx和第一晶化峰温度Tp1随预退火时间呈现出逐渐减小的趋势；其晶化后样品衍射峰形貌相似,衍射峰的强度略有不同.利用结构弛豫理论对实验结果进行了分析.
关键词:
预退火
,
结构弛豫
,
玻璃转变
,
热力学参数
苏英
,
贺行洋
材料导报
石英玻璃的结构弛豫伴随其结构与性能的变化,影响玻璃使用性能的稳定性.假想温度是玻璃结构弛豫的度量,而红外光谱是表征石英玻璃假想温度及结构弛豫的较好方法.影响石英玻璃结构弛豫过程的主要因素包括玻璃的热历史、杂质种类与含量、外界水分与应力、存放或使用温度以及样品尺寸.
关键词:
石英玻璃
,
结构弛豫
,
假想温度
,
影响因素
蒋坤
,
李小蕴
,
黄中月
金属功能材料
doi:10.13228/j.b0yuan.issn1005-8192.2015034
采用多功能内耗仪,测定了在5种频率下经不同等温时效处理的Cu38Zr46Al8Ag8大块非晶合金内耗-温度(Q-1-T)曲线.结果表明,经等温时效处理的试样的内耗峰值和峰温均比未经处理的试样低;等温时效温度相同情况下,随着等温时效时间的延长,试样的内耗峰值逐渐减少,对应的内耗峰温降低;在等温时效时间相同的情况下,随着等温时效温度的增加,内耗峰温降低.并利用结构弛豫理论分析了等温时效处理对结构弛豫的影响.
关键词:
大块非晶合金
,
等温时效
,
结构弛豫
,
内耗
张范斌
,
温治
,
苏福永
,
豆瑞锋
,
刘训良
,
楼国锋
硅酸盐通报
浮法玻璃内部在退火过程中产生的应力是应力松弛和结构弛豫共同作用的结果.基于粘弹性理论,采用波尔兹曼叠加原理,并考虑应力松弛和结构弛豫两种因素影响的应力本构方程是一组复杂的积分方程.利用梯形积分法、拉格朗日差值函数并采用离散化的方法可以对其进行数值模拟求解.计算结果同实验数据的吻合度较好,为浮法玻璃退火过程中应力离线实验仿真计算或在线控制运用提供了一种解决方案.
关键词:
退火窑
,
应力松弛
,
结构弛豫
,
应力
,
数值模拟
胡勇
,
寇生中
,
丁雨田
,
许广济
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2007.05.006
采用示差扫描量热(DSC)分析方法,研究了预退火处理对Cu50Zr42Al8块状非晶合金的玻璃转变温度Tg、起始晶化温度Tx、以及玻璃转变过程中的比热容变化的影响.结果表明:Cu50Zr42Al8块状非晶合金在2～64h的预退火处理下,其焓弛豫峰的变化趋势与玻璃转变过程中的比热变化△Cp,g和玻璃转变温度Tg的变化一致,都是随预退火时间的增加先增加后减少.而其起始晶化温度Tx随着预退火时间的延长而减小.基于有序原子团簇引起微观结构变化,利用结构弛豫理论讨论了预退火时间影响玻璃转变和晶化过程的机理.
关键词:
预退火
,
Cu基块状非晶
,
结构弛豫
,
玻璃转变
,
晶化
王知鸷
,
祖方遒
,
张先峰
,
王丽芳
材料热处理学报
在不同喷铸温度下制备了Zr55Al10Ni5Cu30块体非晶试样,利用电阻率法研究熔体温度对非晶结构弛豫的影响.结果表明,缺陷散射对电阻率的影响高于电子声子散射的影响；低温结构弛豫时,在1300℃时制备的试样保温前后电阻率的差值出现负值；高温结构弛豫后,随着制备非晶时熔体温度的升高,保温前后电阻率的差值逐渐减小.
关键词:
大块非晶
,
结构弛豫
,
电阻率
,
熔体温度
孙颖迪
,
李子全
,
刘劲松
,
梁诸明
,
杨兴瑞
材料热处理学报
对Mg61Cu28Gd11块体非晶在其玻璃转变温度以下温度(325、350、375和400 K)等温退火1 h,用X射线衍射仪(XRD)、差热扫描量热仪(DSC)、纳米压痕仪、扫描电子显微镜(SEM)、显微维氏硬度计等分析研究了低温退火对其热稳定性、微区力学性能及变形的影响,并分析了塑性变形机理.结果表明,低温退火后非晶原子的短程有序性增加,非晶结构的稳定性变差,并在400K发生部分晶化.同时,在325～375 K范围内,显微硬度和弹性模量E随退火温度的升高而增大,塑性变形量Dn和最大压入深度Dmax减小;400 K退火后,由于少量析出的晶体相与压头下新产生的自由体积相互作用,合金抵抗变形能力减弱,显微硬度和弹性模量E降低,Dn和Dmax提高.
关键词:
镁基块体非晶
,
结构弛豫
,
晶化
,
纳米压痕
,
力学性能
王锋华
,
林建国
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2009.01.004
采用铜模吸铸法制备出La62.0Al15.7(Cu0.5, Ni0.5)22.3大块非晶合金,并在室温和3.0～5.0 GPa压力条件下对该非晶合金进行了等温高压处理,研究了高压处理对该非晶结构弛豫和力学行为的影响.结果表明,高压处理对非晶合金的玻璃转变温度无明显影响,但使合金发生了明显的结构弛豫,其自由体积和第一晶化温度随压力的增加先增加后减小,最大值出现在4.0 GPa压力之下.纳米压痕和维氏硬度测试表明,其硬度值随压力变化规律与自由体积随压力变化规律一致.
关键词:
金属玻璃
,
静水压力
,
结构弛豫
,
力学性能
李红
,
孙克
,
李艳萍
,
石毅
,
郭金花
,
卢志超
金属功能材料
提出了采用推杆式热膨胀仪测试非晶合金薄带热膨胀特性的新方法.分析了Fe80Si9B11非晶薄带的热膨胀曲特性和非晶合金晶化过程.根据R.G.Zheng理论分析了结构弛豫中自由体积比变化,发现自由体积比曲线出现双峰.结合晶化前发生相分离的理论分析了这种变化的原因.分析表明:铁基非晶Fe80Si9B11晶化过程中先形成α-Fe(Si)相,再析出Fe3B、二次α-Fe(Si)相.晶化前先发生相分离,自由体积比增大,然后析出结晶相α-Fe(Si),自由体积比降低.随温度升高,B偏聚,自由体积比增大,随后析出Fe3B、二次α-Fe(Si)相,自由体积比降低.
关键词:
铁基非晶薄带
,
热膨胀系数
,
自由体积比
,
结构弛豫
