黄奔
,
伏坤
,
周建华
,
李晓峰
硬质合金
doi:10.3969/j.issn.1003-7292.2015.05.005
以超粗碳化钨粉和球形钴粉为原科,通过在粗晶WC-10％Co基体中加入细微Al2O3颗粒,通过低压烧结制备粗晶硬质合金.采用金相显微镜、扫描电子显微镜观察合金微观形貌,测定抗弯强度、冲击韧性、硬度等力学性能.结果表明:添加一定含量的Al2O3可以使硬质合金的晶粒细化,晶粒形貌趋向球化而且分布均匀,因为球化WC晶粒和较大的Co相平均自由程的存在使得裂纹产生偏转、分叉和不连续现象,从而提高硬质合金的抗弯强度,冲击韧性和耐磨性.添加是质量分数0.4％的Al2O3使合金的抗弯强度从2 492 MPa提升到2 832 MPa,冲击韧性从6.18 J/cm2提升到7.52 J/cm2.
关键词:
粗晶
,
硬质合金
,
Al2O3
,
力学性能
,
显微结构
,
球化晶粒
吴艳青
,
张克实
,
耿晓亮
,
杨永兴
中国有色金属学报
采用单轴拉伸对LY12粗晶材料进行超塑性研究,温度一定时,在较高和较低的应变速率下都得到了大延伸率,而处于中间应变速率的试样延伸率较低.SEM断口分析表明,晶界上产生的粘性物质对粗晶超塑性行为有决定性影响.在高应变速率下,晶界上粘性层很薄,被粘性层包围着的晶粒和亚结构在相互挤压和相对转动中容易细化,有利于超塑性变形能力的提高且不易产生孔洞,室温性能良好;低应变速率下,大多晶界上都有粘性物质包围且粘性层厚度增大,粘性物质的增多使超塑性变形能力增强,但易产生孔洞,使室温性能恶化;而中间应变速率区间,晶粒细化程度不够,晶界上未产生较多粘性物质,有少量孔洞产生且变形能力较差.
关键词:
LY12合金
,
粗晶
,
超塑性变形
,
晶界
,
粘性物质
薛俊平
,
刘李斌
,
姚舜
,
唐牧
上海金属
高温卷取生产的低碳铝镇静钢容易出现表层粗晶缺陷,通过对该缺陷的形貌特征及其形成机理的研究,提出了合理制定终轧温度制度、末道次压下制度,优化层流冷却模式及卷取夹送辊压力等措施,在保证带钢性能的前提下有效控制了粗晶缺陷的产生.
关键词:
热轧
,
低碳钢
,
表层
,
粗晶
张学敏
,
赵永庆
,
曾卫东
,
蔺伟
稀有金属材料与工程
借助OM、TEM研究了高温条件下Ti40阻燃合金的粗晶超塑性变形行为及机理.结果表明:在920℃下,应变速率为5×10~(-5)～1×10~(-2)5s~(-1)的Ti40合金表现出良好的超塑性行为,拉伸延伸率均超过250%,应变速率敏感指数m大于0.3.超塑变形后,粗大的等轴组织细化.TEM分析表明,在变形过程中,位错运动形成亚晶界,亚晶界通过吸收滑移位错形成小角度晶界甚至大角度晶界.Ti40合金的粗晶超塑性是由动态回复和再结晶共同作用的结果.
关键词:
Ti40阻燃合金
,
粗晶
,
超塑性
,
动态再结晶
李小武
,
张哲峰
中国有色金属学报
对具有密排六方(hcp)结构的粗晶纯锌(纯度为99.995%)试样进行单向拉伸与压缩实验,研究其形变及损伤行为.用金相显微镜和扫描电镜对试样的表面变形形貌以及断口形貌进行观察.结果表明:单向拉伸试样塑性很差,只有当应变速率很小时才表现出一定的塑性,在形变过程中几乎没有滑移系开动,只有少量孪晶产生,断口主要以解理断裂为主;单向压缩试样的塑性远优于相同应变速率下的拉伸试样,不同压缩量试样的形变与损伤方式略有不同,主要有孪生(包括二次孪晶)、滑移和裂纹的形成等;晶界在不同载荷下也有不同的表现.
关键词:
粗晶
,
纯锌
,
hcp结构
,
形变
,
损伤
李东东
,
王影
,
王世超
,
刘涛
,
林德健
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2015.03.019
某产品用2A12铝合金锻坯在生产过程中发生开裂故障.本文对开裂锻坯进行了形貌观察与断口分析,并对比研究了热处理后开裂锻坯、未热处理锻坯和原材料铝棒.结果表明:开裂锻坯上的开裂模式为脆性开裂;开裂锻坯上的裂纹形成于热处理过程,形成原因应与锻造工艺控制不当导致锻坯在热处理过程中形成的粗晶有关.
关键词:
2A12铝合金
,
锻坯
,
开裂故障
,
脆性开裂
,
粗晶
李小强
,
李东升
,
周贤宾
,
李丁
,
彭浩云
材料科学与工艺
为了制定合理的铝合金板多道次成形工艺,需确定每道次的粗晶临界应变.通过将单向拉伸试件拉伸到不同预应变,然后热处理测定晶粒度的方法,分别研究了不同预变形对退火和淬火热处理后LY12铝合金板晶粒度的影响.结果表明,不同预变形对退火热处理后晶粒度无影响;对淬火热处理后晶粒度影响显著,而且存在一个临界应变,当预应变大干该临界应变时,晶粒突然长大.对于包铝层,该临界应变小于0.8%;对于基体,该临界应变在4%左右.对于LY12铝合金板多道次成形工艺设计,退火前道次极限变形量的制定不需考虑粗晶影响,淬火前道次变形量的制定需考虑粗晶临界应变.
关键词:
多道次成形
,
粗晶
,
退火热处理
,
淬火热处理
,
LY12铝合金板
苏勇
,
付广艳
,
刘群
腐蚀与防护
利用机械合金化方法制备了纳米晶(NC)Fe-0.5Si合金(质量百分数,下同),研究了该合金在900℃和1000℃流动纯氧气中的氧化行为,并与相同条件下利用电弧熔炼方法制备的粗晶(CG)Fe-0.5Si合金的氧化行为进行比较.两种Fe-Si合金都形成了类似的混合氧化物层结构(Fe2O3+Fe3 O4+FeO+SiO2).两个试验温度下,NC Fe-0.5Si表现出比CG Fe-0.5Si更快的氧化速度.这是由于NC Fe-0.5Si合金具有更多的晶界,促进了Fe向外扩散和氧向内扩散,从而使氧化速度明显提高.虽然NC Fe-0.5Si较CGFe-0.5Si形成的混合氧化物层中SiO2的体积分数明显提高,但Fe和氧扩散的绝对速度仍然增大.纳米化降低了Fe-0.5Si合金的抗高温氧化性能.
关键词:
Fe-0.5Si合金
,
粗晶
,
纳米晶
,
高温氧化
,
晶界扩散
陈由红
,
王淑云
,
东赟鹏
,
张敏聪
,
刘趁意
,
孙兴
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.z1.011
通过300M钢楔形试样镦粗试验,研究了不同锻造温度、不同保温时间和不同变形量对该材料低倍组织的影响,分析得出了300M钢锻造粗晶临界温度和临界变形量;并试验研究了300M钢低倍粗晶细化的有效方法.结果表明:(1)300M钢锻造时奥氏体晶粒粗化临界温度TGC为1050℃;(2)因锻造温度过高所形成的低倍粗晶,通过合适的变形量或热处理能够予于有效消除;(3)保温时间长短对低倍粗晶没有明显的影响;(4)在0%~5%之间存在晶粒粗化的临界变形量,这一临界变形程度是锻造时必须控制的最小变形程度.
关键词:
300M钢
,
粗晶
,
楔形试验
,
临界温度
,
临界变形量
吴艳青
,
张克实
材料科学与工程学报
doi:10.3969/j.issn.1673-2812.2002.04.007
对粗晶LY-12材料进行单轴拉伸,在753K,应变速率为10-1s-1和10-4s-1下得到大的破坏延伸率,而在应变速率为10-2s-1、10-3s-1、5×10-4s-1时的破坏延伸率较小.断口SEM分析表明,高应变速率下,晶界 上的粘性层很薄,在晶粒的相互挤压和转动中很容易细化,使材料的超塑性变形能力增强;低应变速率下,晶界上粘性层厚度增大,晶粒被厚的粘性物质包围,使晶界滑移更容易进行,超塑性变形能力也会增强.处于中间应变速率下,晶粒没有足够细化,粘性层也不够厚,所以超塑性变形能力略低.从力学角度解释断裂机制,高应变速率下,当晶粒间的正应力大于晶界的结合强度时导致断裂,断口表面平齐;应变速率较低时,晶界面的剪应力大于晶界的剪切强度导致断裂,断口有撕裂的齿牙状特征,较为粗糙.
关键词:
粗晶
,
超塑性
,
粘性物质
,
变形断裂机制
