马鸣龙
,
张奎
,
李兴刚
,
李永军
,
王海珍
,
何兰强
材料科学与工艺
在Gleeble-1500D热模拟机上进行了单向热压缩试验,研究了GWN751K镁合金在变形温度为623-773K,应变速率为0.002-2s-1条件下热变形行为,变形量为60%.结果表明,在相同变形温度条件下,流变应力随变形速率的增加而上升,在相同的应变速率条件下,流变应力随着变形温度的升高而下降,计算出其平均激活能Q为228.61kJ/mol,应力指数n为4.2.根据材料动态模型,计算并分析了GWN751K合金的热加工图,并确定了合适的挤压加工条件为723K,0.01/s.通过对合金的挤压试验研究,验证了加工条件,挤压后的合金断裂强度为320MPa,延伸率为18%,较铸态合金有显著提高.
关键词:
稀土镁合金
,
流变应力
,
热变形
,
加工图
李伟
,
高家诚
材料热处理学报
在变形温度为623-773 K、应变速率为0.01～1.0 s-1、最大变形量为60%条件下,采用Gleeble-1500D热/力模拟机对Mg-6.5Y-2.5Nd-0.6Zr合金热压缩变形流变应力行为进行实验研究.结果表明:在应变速率为1.0 s-1等温压缩时,由变形热引起的温升最大达到25 K,修正后流变应力最大比测量值增加31.2 MPa;而应变速率为0.1 s-1压缩时,流变应力的修正值较测量值先减小后增大,其差值在7.8 MPa以内.根据修正的真应力-真应变曲线,结合包含双曲正弦形式的Arrhenius方程并引入Zener-Hollomon参数建立了流变应力本构方程,运用该方程计算的峰值应力与修正的实验数据吻合很好,其相对误差不超过5%.
关键词:
稀土镁合金
,
热压缩变形
,
流变应力
,
本构方程
龙如成
,
孟平
,
甘培新
冶金分析
doi:10.3969/j.issn.1000-7571.2004.01.012
试样经硝酸、氢氟酸溶解,高氯酸冒烟蒸干.用硫酸-硝酸混合酸溶解盐类并控制酸度,草酸掩蔽干扰金属离子,在0.44～0.87mol/L的酸性介质中,偶氮氯磷Ⅲ与稀土定量形成蓝色络合物,在分光光度计672nm波长处测量吸光度,表观摩尔吸光系数ε=1.76×104,在50mL溶液中,稀土质量在0～100μg范围内符合比尔定律.
关键词:
偶氮氯膦Ⅲ
,
光度法
,
稀土镁合金
,
稀土总量
贾方舟
,
佟玮
,
张联英
,
李吉丹
,
刘宝军
,
余剑
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2015.04.012
在相同的工艺参数下制备了AZ31和Mg 10Gd 2Y-0.4Zr稀土镁合金微弧氧化膜层.利用SEM、XRD和EDS对两种陶瓷膜层的组成、微观形貌和元素组成进行了表征;通过电化学测试和盐雾试验评价了两种陶瓷膜层的耐蚀性能;利用显微硬度仪研究了两种陶瓷膜的显微硬度.结果表明:两种陶瓷层的厚度、表面形貌和致密性相似;陶瓷膜由MgO和Mg2SiO4组成,其中MgO为主晶相;与AZ31镁合金陶瓷膜相比,稀土镁合金陶瓷膜中的MgO含量增多,Mg2SiO4含量减少;两种镁合金表面陶瓷化后的耐蚀性和硬度大大提高,AZ31镁合金陶瓷膜耐蚀性优于稀土镁合金陶瓷膜,稀土镁合金陶瓷膜的硬度高于AZ31镁合金陶瓷膜.
关键词:
稀土镁合金
,
AZ31镁合金
,
微弧氧化
,
盐雾试验
,
显微硬度
杜兴蒿
,
魏成宾
,
武保林
,
王强
,
王大鹏
,
万刚
,
夏宇航
,
李万鹏
材料热处理学报
对挤压态Mg-6.2 mass％ Er合金在静态再结晶热处理过程中组织、织构的演变以及相应的力学行为进行了表征,分析了影响该合金塑性变形的微观机制.结果表明,挤压态Mg-6.2 mass％ Er合金为部分再结晶的形变组织.在热处理过程中,再结晶程度与退火温度有关,在500℃下退火热处理获得完全再结晶组织.随着再结晶程度的提高,基面织构出现明显的弱化.合金室温拉伸塑性取决于织构的类型,基面织构的弱化导致合金室温塑性大幅度提高.
关键词:
稀土镁合金
,
热挤压
,
热处理
,
力学性能
,
织构
张燕龙
,
杨伟
,
周珍珍
,
余欢
,
蔡长春
稀有金属材料与工程
采用铜模喷铸技术制备出AZ91+0.75％Er(质量分数)稀土镁合金非平衡凝固试棒,研究了低温时效及高温固溶对合金组织和显微硬度的影响规律.结果表明,稀土元素的添加及冷却速率的提高均有利于细化AZ91镁合金组织,其中后者影响效果更加明显.急冷条件下的溶质截留效应还可以消除铸态稀土镁合金中的Al-Er针状化合物相.非平衡凝固合金经200℃时效处理后,β相从过饱和固溶体中析出.时效16h后,Mg-Er稀土化合物相以颗粒团聚状从基体中形成.420℃固溶处理时,非平衡凝固合金中β相发生溶解,晶粒形貌转变为多边形等轴晶组织,平均晶粒尺寸随固溶时间的延长而不断增加.非平衡凝固及后续时效处理可有效提高稀土镁合金的显微硬度,而固溶条件下合金硬度值有所降低.
关键词:
稀土镁合金
,
非平衡凝固
,
热处理
,
显微硬度
胡文鑫
,
杨正华
,
陈国华
,
曹永存
稀土
稀土镁合金具有高强韧性、耐腐蚀和优异的抗蠕变性能等特性,在汽车、电子、航空航天等领域具有广阔的应用前景.针对稀土元素在镁合金中的行为以及稀土镁合金的制备方法进行概述,对重稀土镁合金、轻稀土镁合金、LPSO结构稀土镁合金的研发现状及应用情况予以分析说明.总结了稀土镁合金研发过程中所存在的诸多问题,并对稀土镁合金的发展前景进行简述.
关键词:
镁合金
,
稀土镁合金
,
制备工艺
,
研发进展
夏翠芹
,
刘平
,
田保红
,
任凤章
,
赵冬梅
,
董企铭
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2007.06.002
采用Gleeble-1500D热模拟机对Mg-Al-Zn-Nd稀土镁合金的变形规律及动态再结晶行为进行研究.结果表明:合金的流变应力随应变速率的增大而增加,随温度的升高而降低;变形量对应力-应变关系的影响很小;变形过程中发生动态再结晶,随变形程度的增加,动态再结晶晶粒不断增多,材料呈现明显的软化趋势,流动应力下降.当动态再结晶过程完成以后,继续变形,材料又出现硬化行为;并且动态再结晶平均晶粒尺寸的自然对数与Zener-Hollomon参数的自然对数呈线性关系.根据实验分析,合金适宜的热加工条件为:变形温度400～450℃,应变速率0.1～5 s-1.
关键词:
稀土镁合金
,
热压缩变形
,
微观组织
,
流变应力
,
动态再结晶
韩修柱
,
单德彬
,
徐文臣
,
杜志慧
,
张绪虎
宇航材料工艺
主要研究高强韧稀土镁合金筋板类构件等温精锻工艺及随后的锻件微观组织与性能的控制.通过Deform软件对典型筋板类构件的等温精锻工艺进行模拟研究,通过分析等温精锻工艺过程中金属材料的流动趋势及可能出现的问题,提出相应的解决方案,在随后的实验过程中,成功成形出具有高筋薄腹板的典型筋板类锻件.研究结果表明:筋板类构件等温精锻过程中在两个侧筋相交的位置充填最为困难,利用有限元方法对坯料尺寸进行优化设计,有效地改善了金属在复杂模具型腔内的充填能力,并降低了等温成形载荷,成形出表面质量良好的稀土镁合金精锻件.通过200℃时效63 h后,高强韧稀土镁合金筋板类构件的强度达到峰值,其峰值抗拉、屈服强度和延伸率分别为371、243 MPa和4.07％.β'相和长周期相在基体上的弥散分布是锻件获得较高强度的主要原因.锻件断口在未时效处理状态下主要为韧性断裂,而随着时效过程的进行,断裂方式逐渐转变为准解理断裂.
关键词:
筋板类构件
,
稀土镁合金
,
等温精锻工艺
,
时效工艺
张李铁
,
张效宾
,
崔晓鹏
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2014.19.018
稀土元素在镁合金中能够细化晶粒尺寸,可以利用其固溶强化和第二相强化机制提高合金力学性能,改善镁合金的抗高温蠕变能力.介绍了镁合金的蠕变机理,以及稀土Y元素、Gd元素、Sc元素和Ce元素对镁合金组织和蠕变性能的影响,综述了目前国内外开发的Mg-Y、Mg-Gd、Mg-Sc、Mg-Ce等一系列稀土镁合金的研发现状,对稀土镁合金的发展现状给予意见,并对稀土镁合金的发展前景进行展望.
关键词:
稀土镁合金
,
抗蠕变性能
,
微观组织
,
高温力学性能
