茅奕舒
,
崔向红
,
王树奇
,
李冬生
钢铁钒钛
采用销盘式磨损试验机对3Cr3Mo2V铸钢和3Cr13钢在环境温度25℃和200℃下进行干滑动磨损试验,研究了显微组织和摩擦氧化物对3Cr3Mo2V铸钢和3Cr13钢磨损行为的影响,并探讨其磨损机制.结果表明:摩擦氧化物对25℃和200℃下的磨损行为和磨损机制有显著的影响,而摩擦氧化物的减磨作用取决于其数量和基体状态等,与钢的成分和显微组织密切相关.高的铬含量阻碍摩擦氧化物的形成,低硬度的回火索氏体加速氧化物剥落,故无摩擦氧化物的作用或作用降低.
关键词:
3Cr3Mo2V
,
3Cr13
,
钢
,
磨损行为
,
干滑动磨损
,
摩擦氧化物
,
显微组织
F.BARTOLOMEU
,
M.BUCIUMEANU
,
E.PINTO
,
N.ALVES
,
F.S.SILVA
,
O.CARVALHO
,
G.MIRANDA
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(17)60060-8
本研究的主要目的是研究加工工艺对Ti6Al4V生物医学合金显微组织、硬度和摩擦学行为(摩擦和磨损行为)的影响.加工工艺包括传统铸造、热压缩和选择激光熔化.采用X射线衍射技术、维氏硬度测试和Ti6Al4V/Al2O3摩擦副的往复式球板磨损实验对Ti6Al4V生物医学合金的冶金、力学和摩擦学性能进行表征.结果表面,加工工艺路线对合金的显微组织、硬度和磨损行为的影响很大.采用选择激光熔化工艺获得的Ti6Al4V合金具有最高的硬度和最佳的耐磨性能,这是由于与采用热压缩和传统铸造工艺相比,选择激光熔化工艺具有显著不同的冷却速率,这使得合金具有明显不同的显微组织.本研究评估和证明选择激光熔化工艺在制备高耐磨Ti6Al4V生物植入体方面具有较大潜力.
关键词:
生物医学合金
,
Ti6Al4V合金
,
磨损行为
,
显微组织
,
选择激光熔化
,
热压缩
,
铸造
孙瑜
,
赵志刚
,
周银
,
杨子润
,
王树奇
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2014.06.007
采用高温磨损试验机对TC11合金和H13钢进行了各种温度和载荷下的磨损试验,对比研究了它们的磨损行为.研究发现,随温度和载荷的变化,TC11合金和H13钢表现出完全不同的磨损行为.随着温度升高,TC11合金的磨损率在200℃时增加,然后大幅度降低,在400～600℃达到最低值.而H13钢的磨损率先降低,在200℃达到最低值,随后显著增加,在400～600℃出现从轻微至严重磨损的转变.其行为差异是由于氧化物的保护作用和两种材料热软化抗力的不同而引起的.
关键词:
钛合金
,
钢
,
磨损行为
,
摩擦氧化物
,
热软化
杨学锋
,
王慧
,
昃向博
,
张辉
稀有金属材料与工程
采用热压烧结技术研制出Al_2O_3/TiC/Mo/Ni陶瓷拉拔模具.在MRH-3高速环-块磨损试验机上研究了不同载荷与滑动速度下Al_2O_3/TiC/Mo/Ni陶瓷拉拔模具材料与45#钢对摩时的干摩擦磨损性能,并对其磨损率进行了分析.采用有限元法分析了Al_2O_3/TiC/Mo/Ni陶瓷拉拔模具在加工过程中的受力分布,研究了其内孔在实际拉拔加工中的磨损行为及磨损机理.结果表明:Al_2O_3/TiC/Mo/Ni陶瓷拉拔模具具有较好的强度和硬度,在高速下的耐磨性较好,磨损率较低,保持在3.1×10~(-9) cm~3/(N·m);其内孔磨损在工作区及定径区最为严重,主要以磨料磨损为主,出口区有轻微压裂.
关键词:
耐磨性
,
磨损行为
,
应力分布
,
陶瓷拉拔模具
王宏宇
,
刘桂林
,
吉平平
,
陈康敏
,
许晓静
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2005.09.015
以铝粉和铁粉为原料,采用冷压烧结方法制备出铝-铁合金,并进行热挤压加工,研究了它的纽织和性能.结果表明:随着铁含量增加,抗拉强度先升后降,伸长率下降,硬度和耐磨性增高;Al、Al-10Fe和Al-20Fe合金的磨损体积损失分别是QSn6.5-0.4的1/0.66,1/12.2和1/20.1,磨损表面呈铝基体、Al13Fe4硬质相和少量孔隙的耐磨组织.
关键词:
铝-铁合金
,
组织
,
力学性能
,
磨损行为
茅奕舒
,
崔向红
,
王树奇
,
李冬升
,
杨子润
,
孙瑜
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2013.2.008
采用销-盘式高温磨损试验机对Ti6 Al4V合金在20～ 400℃进行干滑动摩擦磨损实验,研究了Ti6Al4V合金的磨损行为并探讨了其磨损机制.结果表明:25℃时,合金的磨损量随载荷的增加而逐渐升高；200℃时的磨损量略高于25℃,但当载荷高于200N时,磨损量急剧升高.当温度为400℃、载荷在50 ～100N时,磨损量降低且达到最低值,随后在100～200N之间磨损量略有升高,200N以后磨损量急剧升高.25℃和200℃下磨损机制主要为黏着磨损和磨粒磨损；400℃、载荷为100 ～200N时磨损机制为氧化轻微磨损.研究发现,磨损过程中形成机械混合层,当400℃,载荷为100 ～200N时机械混合层中出现氧化物Ti8O15和TiO2,这样硬的机械混合层具有显著地减磨作用.
关键词:
Ti6Al4V合金
,
干摩擦
,
磨损行为
,
机械混合层
,
磨损机制
王艳
稀有金属材料与工程
选用Ti6Al4V合金作为基体材料,并对其进行N+注入以及非平衡磁控溅射TiN膜制得两种改性试样,借助Phillips X'Pert型X射线衍射仪、扫描电子显微镜(SEM)及台阶仪等表征试样及考察改性层的冲击磨损行为,研究认为:在反复冲击载荷作用下,两试样均出现了疲劳磨损现象,但N+注入试样的磨损机制主要是点蚀及疲劳剥落；而TiN膜的磨损机制主要是剥层失效并伴有一定的磨粒磨损；试样的抗冲击磨损性能受多因素制约,如膜层硬度,膜-基结合强度、膜层韧性等.
关键词:
N+注入
,
非平衡磁控溅射
,
TiN膜
,
冲击磨损
,
磨损行为
刘宏
,
郭荣新
,
宗云
,
卞建胜
,
李莎
材料热处理学报
用XRD定量法分析了W的共沉积对Ni-P基合金镀层热处理晶化程度、晶粒尺寸的影响,通过镀层硬度测试、干摩擦条件下的磨损实验以及SEM形貌观察研究了镀层的磨损行为.结果表明:W的共沉积提高了镀态和热处理的Ni-W-P镀层的晶化程度,加速Ni相的晶化过程,提高了Ni3P相的晶化反应温度,并使Ni-W-P镀层硬度大于Ni-P镀层的硬度.非晶态Ni-9.27%P镀层晶化前后的磨损行为主要表现为粘着磨损;当P含量与其相同(相近)时,W的加入不改变Ni-5.13%W-9.32%P合金在镀态及低温热处理时的粘着磨损行为,但对高温(600 ℃以上)热处理镀层起主导作用的磨损形式为微切削磨损机制.
关键词:
化学沉积
,
晶化程度
,
晶粒尺寸
,
硬度
,
磨损行为
