鲍姚亮
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蒋业华
,
岑启宏
,
郭红星
材料研究学报
设计一种新型中碳高硼铁合金,研究了淬火工艺对其淬火前后的显微组织和性能的影响.结果表明:中碳高硼铁合金铸态组织由珠光体、硼碳化合物以及马氏体组成,硼碳化合物以M23(B,C)6为主,并含有少量M(B,C),M,(B,C)和M2(B,C),体积分数为31.3％.在950℃、1000℃、1050℃和1100℃淬火,其基体组织转变成马氏体,并含有少量残余奥氏体,体积分数分别为3.5％、4.0％、4.6％和5.4％.在950-1100℃淬火,硼碳化合物的类型不变,局部溶解,出现断网现象,在不同温度淬火后硼碳化合物的体积分数分别为30.6％、29.1％、27.3％和26.4％;随着淬火温度的提高,基体中合金元素的固溶量增加,硼碳化合物逐渐减少,从而减轻了对基体的割裂作用.淬火后,中碳高硼铁合金的硬度和冲击韧性显著提高,在950-1100℃淬火后,冲击韧性提高,硬度呈现先增加后减小的趋势.
关键词:
金属材料
,
中碳高硼铁合金
,
硼碳化合物
,
显微组织
,
淬火
,
硬度
,
冲击韧性
严军
,
岑启宏
,
蒋业华
,
周荣
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.06.011
针对普通高速钢含有大量贵重合金元素的缺陷,设计了一种用廉价的硼元素部分取代普通高速钢中价格昂贵的铬、钨、钼、钒等合金元素的新型耐磨材料.借助光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)等手段对高硼中碳合金工具钢的铸态组织进行了分析.结果表明:高硼中碳合金工具钢铸态组织由马氏体、少量残留奥氏体及Fe2B,Fe3(B,C),Fe23(B,C)6,Cr7 (B,C)3和(W,Mo)2(B,C)等共晶硼碳化合物或硼化物组成.其基体和共晶硬质相的显微硬度分别为540～620HV和1180～1520HV,铸态宏观硬度达到55HRC.
关键词:
合金工具钢
,
铸态组织
,
硼碳化合物
,
硬度
鲍姚亮
,
岑启宏
,
蒋业华
,
周荣
,
何正员
,
师晓莉
材料热处理学报
摘要：在普通高速钢材料中，加入适量硼来取代普通高速钢中价格昂贵的合金元素，设计了一种新型的高硼高速钢材料。研究了淬火温度对0．4％～0．5％c和1．0％～1．5％B的高硼高速钢显微组织的影响。结果表明，高硼高速钢的铸态组织由铁素体、珠光体和少量马氏体以及硼碳化合物组成，硼碳化合物由M23（B，C）6、（W，Mo）3（B，C），M，（B1.5C0.5）和M（B0.7，C0.3）组成，呈网状和鱼骨状沿晶界分布。淬火处理后，基体组织转变成板条马氏体，含有4％残留奥氏体，硼碳化合物的类型没有发生变化，但数量减少。在950～1100℃内淬火，硼碳化合物局部发生溶解，出现断网现象；随着淬火温度的升高，断网现象越来越明显，从而减轻了对基体的割裂作用。
关键词:
高硼高速钢
,
淬火
,
硼碳化合物
,
显微组织
李日良
,
岑启宏
,
蒋业华
,
李祖来
机械工程材料
采用光学显微镜、扫描电镜、自制的三体磨料磨损试验机研究了铸态中碳高硼合金钢的组织、性能与三体磨料磨损特性.结果表明:随硼含量的增大,试验钢中硬质相的体积分数增大,试验钢硬度提高、冲击性能降低、硬质相数量和尺寸的增大都对抵抗磨料切削和犁削变形有利；基体主要因微观切削和塑变而造成磨损,硬质相表现出断裂磨损机制；低载荷时变形的基体堆积较多而磨损量小,高载荷时硼碳化合物断裂加快而使磨损量增大.
关键词:
三体磨料磨损
,
高硼合金
,
硼碳化合物
,
磨损机制
严军
,
岑启宏
,
蒋业华
,
周荣
材料热处理学报
针对高性能轧辊对材质的需求,设计了一种1.0％＜ω(B)＜3.0％和ωω(c)约为0.45％的高硼中碳合金钢,并研究了硼含量对其铸态组织与力学性能的影响.结果表明:高硼中碳合金钢铸态组织由马氏体、少量残留奥氏体及共晶硼碳化合物或硼化物组成.随着B含量的增加,其组织由亚共晶形态向过共晶形态转变,共晶硬质相体积分数呈指数关系变化,材料硬度不断升高,冲击韧性下降.
关键词:
轧辊
,
合金钢
,
硼碳化合物
,
硬度
,
冲击韧性
师晓莉
,
蒋业华
,
李祖来
,
李日良
材料热处理学报
研究了在低真空环境下,200 ～ 600℃温度区间内高硼中碳合金的高温磨损性能.结果表明:高硼中碳合金在200 ～500℃温度区间内磨损量随温度提高而线性增大,在600℃时摩擦系数的波动越来越剧烈,摩擦表层金属产生相变而使磨损量增大了一个数量级.低温环境下磨损表现为局部的塑性变形疲劳和氧化磨损,高温环境下摩擦表层软化并形成带状组织,产生更强的塑性流动和氧化磨损,粘着磨损不明显.在600℃时磨损亚表层的共晶硼碳化合物为颗粒状,且磨损亚表层的厚度最厚.
关键词:
高温磨损
,
低真空
,
硼碳化合物
