刘婵桢
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2015.05.010
基于热模拟机GLEEBLE1500,以AZ31为研究对象进行热压缩实验,获得材料的应力-应变曲线.用金相显微镜对不同温度及应变速率下的金相进行观察分析,并对比分析热压缩前后的微观组织.同时分析了不同温度及应变速率下材料的力学行为,其行为属于典型的动态再结晶型.当热压缩温度为350℃和400℃时,材料强度随应变速率增大而增大,且加工硬化也增大.当应变速率为0.01和0.1/s时,随着变形温度的升高,材料的应力逐渐降低.在不同温度下,应变速率为0.01/s时的应力比应变速率为0.1/s时的应力要低.
关键词:
AZ31
,
热变形行为
,
微观组织
,
应变速率
,
变形温度
李红英
,
巫荣海
,
魏冬冬
,
李阳华
,
龙功名
,
王晓峰
材料热处理学报
利用Gleeble-1500热模拟机进行热压缩实验,对T23钢在变形速率为0.01 ～5 s-1,变形温度为1000～1250 ℃的热变形行为和组织进行研究.根据实验获得的真应力-真应变曲线,基于动态材料模型建立了热加工图,并推导出流变应力方程.结果表明:T23钢在热压缩过程中存在动态回复和动态再结晶两种软化机制,变形温度越高或变形速率越小,越容易发生动态再结晶.真应变量为0.5和0.6的加工图具有4个类似的失稳区,功率耗散效率因子的分布规律大致相同,峰值区在1175 ～1240℃和0.03～0.25 s-1范围,对应的峰值效率分别为47.3％(0.5)和46.3％(0.6).流变应力方程中,结构因子A、应力水平参数α、应力指数n分别为5.23×1012 s-1、0.01155 MPa-1和4.46869,热变形激活能为368.65 kJ/mol.
关键词:
T23钢
,
热变形行为
,
真应力-真应变曲线
,
热加工图
,
流变应力方程
张志正
,
王春旭
,
黄顺喆
,
厉勇
,
刘宪民
,
周晓龙
机械工程材料
采用Gleeble-3800型热模拟试验机在温度1 173～1 473 K、应变速率0.01～10 s-1的条件下,对镍微合金化9310钢的高温热变形前行为进行了研究,得到了试验钢的高温流变曲线,并用光学显微镜观察了试验钢变形前后的显微组织.结果表明:镍微合金化9310钢的流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;试验钢在真应变为0.9,应变速率为0.01～10 s-1的条件下,随着应变速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高;测得试验钢的热变形激活能Q值为362.649 kJ·mol-1,并建立了其热变形方程以及动态再结晶条件下峰值应变σp与Zener-Hollomon因子的关系式.
关键词:
镍微合金化
,
9310钢
,
流变应力
,
热变形激活能
,
热变形行为
崔军辉
,
杨合
,
孙志超
稀有金属材料与工程
研究材料的热变形行为及建立其本构模型是进行材料加工与模拟的基础.通过对TB6钛合金热变形行为分析,表明流变应力受应变速率的影响较显著,而变形温度对流变应力的影响程度与应变速率的大小有关.采用Arrhenius 型双曲正弦方程建立了TB6钛合金流变应力本构模型.研究变形条件对TB6钛合金流变应力的影响.结果表明,可通 过控制应变速率和变形激活能来控制热加工的应力水平和力能参数,为TB6钛合金塑性加工过程控制和模拟提供前提条件.
关键词:
TB6钛合金
,
热变形行为
,
本构模型
,
变形激活能
,
控制
李世龙
,
胡成亮
,
赵震
,
龚爱军
,
施卫兵
材料热处理学报
基于热模拟试验机上单道次热压缩试验,通过控制变形温度、变形程度和冷却速率研究了40Cr钢的热变形行为及变形后的连续冷却过程.利用二值化处理和中值滤波处理技术获得了不同实验参数下的铁素体含量.结果表明,变形程度增大加速奥氏体分解,提高相变组织中铁素体含量,变形程度影响效果较强且基本不受冷却速率影响;变形温度降低促进奥氏体向珠光体转变,但影响效果对冷却速率变化比较敏感.
关键词:
热变形行为
,
相变组织
,
连续冷却
,
二值化
