何国爱
,
丁晗晖
,
刘琛仄
,
刘锋
,
黄岚
,
江亮
中国有色金属学报
分别采用氩气雾化(Argon atomization,AA)和等离子旋转电极(Plasma rotating electrode process,PREP)两种方法制备具有不同特性的镍基高温合金粉末,然后在相同条件下对两种粉末进行热等静压制备成块体材料(A-HIP及P-HIP).分别对粉末和块体材料进行显微组织分析和形貌表征,并对热等静压材料在温度为1000～1100℃下、应变速率为0.01～1.0 s-1下进行热压缩实验,利用采集的应力、应变参数,通过迭代和线性回归的方法计算热激活能并构建本构方程,并利用所建立的本构方程预测合金在不同应变下的应力.结果表明;PREP粉末表面洁净度、球形度和粒径均匀度要比AA粉末的好,其表面氧含量也相对较低,仅为0.0079％,而AA粉末中氧含量为0.0139％(质量分数);相比P-HIP,A-HIP中分布着较多的原始颗粒边界和孔洞,原始颗粒边界的主要组成是大尺寸的γ'相和碳氧化物颗粒;A-HIP的平均晶粒尺寸为8.59tm,P-HIP的平均晶粒尺寸为12.54 μm;A-HIP的强化相γ'的体积分数(43.91％)与P-HIP的强化相γ'体积分数(43.65％)基本相等.两种材料的激活能分别为1012.9kJ/mol和757.1 kJ/mol,并采用双曲正弦Arrhenius模型构建不同应变下的本构方程并预测不同变形条件下的真应力,其与实验值间的绝对误差分别为6.46％和4.87％.A-HIP在压缩过程出现宏观裂纹,原始颗粒边界是压缩裂纹产生主要因素之一,且裂纹沿原始颗粒边界进行扩展.
关键词:
镍基粉末冶金高温合金
,
氩气雾化制粉
,
旋转电极制粉
,
热等静压
,
热模拟
,
热变形激活能
,
本构方程
杨平
,
赵玉涛
,
王安东
,
缪栋
,
陈刚
,
何毅
中国有色金属学报
在Gleeble-3500热模拟实验机上对Delta工艺Inconel 718合金进行高温压缩实验,研究其高温压缩变形的流变应力行为.结果表明:δ相时效态Inconel 718合金在本实验条件下具有正的应变速率敏感性,流变应力随着应变速率的降低和变形温度的升高而减小,动态再结晶是合金重要的软化机制.δ相时效态Inconel 718合金的热变形激活能为497.407kJ/mol,高温压缩峰值流变应力与变形温度和应变速率的关系可用双曲正弦函数表示.
关键词:
Inconel 718合金
,
Delta工艺
,
高温压缩
,
流变应力
,
热变形激活能
周伟
,
姚泽坤
,
秦春
稀有金属材料与工程
研究了粗晶状态(200～800 μm)的Ti-22Al-25Nb合金在1213～1263 K温度范围内和3.3× 10-～3.3×10-2s-1初始应变速率范围内的超塑性性能与变形工艺参数之间的关系,探讨了温度和应变速率变化对合金延伸率的影响规律,并根据合金在变形过程中的流变应力变化对合金的本构方程进行了求解.结果表明,在上述条件下粗晶状态的合金也表现出一定的超塑性,较佳变形温度为T=1238 K,较佳初始应变速率为3.3×10-4s-1,延伸率达到370％,合金的延伸率随应变速率的降低而增大.通过对合金变形过程相关数据进行计算,合金的热变形激活能为759.918 kJ/mol,合金的变形机制主要表现为动态再结晶和新相长大.
关键词:
粗晶超塑性
,
显微组织
,
热变形激活能
,
Ti2AlNb合金
,
本构方程
熊毅
,
熊良银
,
张凌峰
,
陈正阁
,
王顺兴
,
蔡大勇
中国有色金属学报
在变形温度为1 050～1 180 ℃、应变速率为0.1～10 s-1、最大真应变为0.7的条件下,采用Gleeble-3500热模拟试验机研究GH4199合金的热压缩变形行为,得到该合金的热变形激活能及热变形方程式,建立合金的热加工图,并通过组织观察对其热加工图进行解释.结果表明:在实验条件下,GH4199合金均表现出动态再结晶特征;变形温度和应变速率对合金流变应力及相应峰值应变大小的影响显著,流变应力及峰值应变均随着变形温度的降低和应变速率的增加而增大;在真应变为0.1～0.7时合金的热加工图相似,随着变形温度的升高及应变速率的降低,能量消耗效率逐渐升高;在应变速率为0.01 s-1时,能量消耗效率达到峰值,约为41%.
关键词:
GH4199合金
,
热变形激活能
,
热变形方程
,
热加工图
党小荔
,
杨伏良
,
丁珣
,
刘攀
,
戴准
机械工程材料
采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Al-1．04Mg-0．85Si-0．01Cu铝合金进行热压缩试验，研究了其在300~500℃和0．001～1．0s叫应变速率下的热变形行为，并利用光学显微镜分析了其不同条件变形后的显微组织。结果表明：该合金的热变形行为可用双曲正弦形式的本构方程来描述；应变速率小于1．0s叫时，随温度升高和应变速率增加，合金的变形激活能提高，应变速率为1．0s叫时，变形激活能有所下降；计算得到该合金的热变形激活能为193．029kJ·mol^-1，低于6061合金的变形激活能；该合金的热加工性能优良。
关键词:
铝合金
,
热变形
,
显微组织
,
热变形激活能
李冬勤
,
徐磊
,
黄兴民
,
戴光泽
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.04.005
通过Gleeble热力模拟获得了7A04铝合金恒温和恒应变速率条件下的压缩应力-应变曲线,温度范围和应变速率范围分别为350～450℃和0.01～10s-1.在峰值应力的双曲正弦模型基础上,测定了7A04铝合金热变形激活能Q；并利用加工硬化率θ和Sellars模型结构,自主建立了7A04铝合金动态再结晶的临界应变本构模型.结果表明:由动态再结晶临界应变本构模型得到的结果与Gleeble热力模拟实验结果基本吻合,该本构模型可较准确地预测7A04铝合金热成形过程中的动态再结晶发生的临界点.
关键词:
临界应变本构模型
,
动态再结晶
,
热变形激活能
,
7A04铝合金
张志正
,
王春旭
,
黄顺喆
,
厉勇
,
刘宪民
,
周晓龙
机械工程材料
采用Gleeble-3800型热模拟试验机在温度1 173～1 473 K、应变速率0.01～10 s-1的条件下,对镍微合金化9310钢的高温热变形前行为进行了研究,得到了试验钢的高温流变曲线,并用光学显微镜观察了试验钢变形前后的显微组织.结果表明:镍微合金化9310钢的流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;试验钢在真应变为0.9,应变速率为0.01～10 s-1的条件下,随着应变速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高;测得试验钢的热变形激活能Q值为362.649 kJ·mol-1,并建立了其热变形方程以及动态再结晶条件下峰值应变σp与Zener-Hollomon因子的关系式.
关键词:
镍微合金化
,
9310钢
,
流变应力
,
热变形激活能
,
热变形行为
刘安武
,
厉勇
,
王春旭
,
刘宪民
,
许广鹏
,
刘忠国
钢铁
利用Gleebl-3500热力模拟试验机,在温度为1 123～1 423 K,应变速率为0.1～10 s-1,真应变为0.8的条件下,对一种传动部件用高强度渗碳钢(SAE9310钢)进行了高温轴向压缩试验,测得了SAE9310钢的高温流变曲线,并观察其变形后的显微组织.试验结果表明,SAE9310钢的流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;SAE9310钢在真应变为0.8的条件下,随着变形速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高,当热变形温度高于1 323 K时,应变速率在0.1～10 s-1范围内,试验钢均会发生动态完全再结晶;测得9310钢的热变形激活能Q值为416.78 kJ/mol,并确立了其热变形方程.
关键词:
渗碳钢
,
流变应力
,
动态再结晶
,
热变形激活能
