F.BARTOLOMEU
,
M.BUCIUMEANU
,
E.PINTO
,
N.ALVES
,
F.S.SILVA
,
O.CARVALHO
,
G.MIRANDA
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(17)60060-8
本研究的主要目的是研究加工工艺对Ti6Al4V生物医学合金显微组织、硬度和摩擦学行为(摩擦和磨损行为)的影响.加工工艺包括传统铸造、热压缩和选择激光熔化.采用X射线衍射技术、维氏硬度测试和Ti6Al4V/Al2O3摩擦副的往复式球板磨损实验对Ti6Al4V生物医学合金的冶金、力学和摩擦学性能进行表征.结果表面,加工工艺路线对合金的显微组织、硬度和磨损行为的影响很大.采用选择激光熔化工艺获得的Ti6Al4V合金具有最高的硬度和最佳的耐磨性能,这是由于与采用热压缩和传统铸造工艺相比,选择激光熔化工艺具有显著不同的冷却速率,这使得合金具有明显不同的显微组织.本研究评估和证明选择激光熔化工艺在制备高耐磨Ti6Al4V生物植入体方面具有较大潜力.
关键词:
生物医学合金
,
Ti6Al4V合金
,
磨损行为
,
显微组织
,
选择激光熔化
,
热压缩
,
铸造
黄裕金
,
陈志国
稀有金属材料与工程
采用能量消耗加工图研究2E12铝合金热压缩过程中的变形行为及其微观组织演变,且建立能量消耗效率与微观组织演变的关系.压缩变形温度范围为250～500℃,应变速率范围为0.01～10 s-1,总真应变量为0.5.结果表明,加工图中存在2个动态回复区域:(I)325～400℃,0.01～0.03 s-1,(2) 350～450 ℃,1.78～10 s-1.当温度高于450℃时,2E12合金发生部分动态再结晶现象,且动态再结晶体积分数随变形温度的升高而增大,但是当温度为500 ℃,应变速率为1～10s-1时,2E12合金发生了第二相粒子回溶和沿晶开裂的现象.
关键词:
铝合金
,
热压缩
,
微观组织
,
加工图
刘满门
,
陈敬超
,
张志伟
,
周晓龙
,
郭荣鑫
,
张昆华
,
耿永红
稀有金属材料与工程
通过热力模拟压缩试验.研究了Ag/SnO2复合材料在不同变形条件下的流变应力行为,并根据试验数据确定了本构方程中的材料参数.从代数变换的角度得出了双曲正弦方程的2种近似形式,指数型本构方程与幂型本构方程,并确定了其适用范围,指数型方程适用于高应力区,幂型方程适用于低应力区,双曲正弦方程适用于所有应力水平,这与实验结果及文献报道相一致.
关键词:
热压缩
,
流变应力
,
本构关系
,
Ag/SnO2复合材料
付明杰
,
高帆
,
张继
钢铁研究学报
采用Gleebl于1500热模拟试验机研究γ-TiAl合金在1000～1 100℃、应变速率在0.01～1s-1的热变形特性,分析了流动应力与热力参数的关系,并建立了γ-TiAl合金在热态变形过程中峰值应力和本构方程模型.结果表明,在试验条件范围内,只有当应变速率为0.01 s-1时,才会发生完全动态再结晶;并且,温度分别为1 050和1 100℃,应变分别达到0.9和0.8时才趋于稳态流变.所建立的数学模型的计算结果与试验数据很好地吻合,从而为制定γ-TiAl合金的锻造工艺提供了理论依据.
关键词:
γ-TiAl合金
,
挤压开坯
,
热压缩
,
动态再结晶
金哲
,
张万明
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2012.02.009
为了研究用于外科植入生物材料Ti-6Al-7Nb合金的热变形行为,利用Gleeble 2000热模拟实验机对Ti-6Al-7Nb合金在750～900℃温度范围和0.001～10.000s-1应变速率范围内进行等温热压缩实验,试验在氩气保护下进行,采用金相显微镜和透射电镜观察热变形后的组织；通过计算变形激活能分析Ti-6Al-7Nb合金在热压缩过程中的变形机制.结果表明:流变应力在经历加工硬化阶段后均表现出流变软化现象,在较低应变速率ε=0.001 ～0.100 s-1时,材料的软化主要受α相动态再结晶影响；而在较高应变速率ε=1～10s-1时,材料基本不发生再结晶,其软化是由于钛合金在变形过程中的绝热效应造成的.通过Arrhenius方程计算出合金在750,800,850和900℃下的变形激活能分别为209.25,196.01,194.01和130.40 kJ·mol-1；在750～850℃下的激活能接近于α-Ti的自扩散激活能(200 kJ·mol-1),表明在750～ 850℃的变形由α-Ti自扩散参与的动态再结晶控制；在900℃下激活能略低于β-Ti的自扩散激活能(160kJ·mol-1),说明在900℃下的变形机制由β相的动态回复控制.综合考虑变形行为与组织细化因素,温度在750 ～ 850℃,变形速率在0.01 ～0.10 s-1范围为良性热加工区域.
关键词:
生物钛合金
,
热压缩
,
真应力-真应变曲线
,
显微组织
,
激活能
,
变形机制
曾立英
,
杨冠军
,
葛鹏
,
毛小南
,
赵永庆
,
周廉
稀有金属材料与工程
为了挖掘亚稳β钛合金Ti-B19的热变形加工潜力,采用热模拟试验机,在温度范围750-1000℃,温度间隔50℃,应变速率为0.001-10s-1的条件下对Ti-B19合金的热压缩行为进行研究.结果表明,一定温度下,Ti-B19合金的流变应力随应变速率的增大而增大;一定应变速率下,合金的流变应力则随温度的升高而降低.当应变ε为0.6时,合金的加工图可分为3个区域.700-800℃,应变速率为0.001-0.1 s-1,合金最大的能量耗散效率值出现在750℃和0.01 s-1处,其数值为42%,出现连续软化之前,此区域的流变曲线中只出现单个峰或振荡峰.第2个区域的温度范围在800-1000℃,应变速率范围为0.001-0.1 s-1,能量耗散效率值在29%～36%之间变化.此区域的流变曲线到达稳态之前只出现单个峰或振荡峰,此时可观察到典犁的再结晶组织.温度低于800℃,应变速率大于0.1 s-1,或者温度高于800 ℃,应变速率大于10 s-1时,合金中会出现典型的流变不稳定的第3区,组织中可观察到绝热剪切带或β相流变不均匀区.
关键词:
加工图
,
热压缩
,
Ti-B19合金
,
应力-应变曲线
王海雄
,
吕永虎
,
李积彬
高分子材料科学与工程
首先通过热压缩实验研究热压工艺参数对有机玻璃(PMMA)热压后弹性回复的影响.从实验结果可知,温度和作用时间是影响热压后弹性回复率的重要因素.然后引入广义麦克斯韦方程作为热压应力松弛的控制方程,通过实验结果和模型计算结果对比,由该方程拟合的热压应力松弛曲线和实验测得的曲线具有较高的吻合度.最后由麦克斯韦方程导出弹性回复的数学模型,通过与实验结果对比可知,该数学模型对弹性回复的预测的误差小于10％.
关键词:
有机玻璃
,
热压缩
,
弹性回复
,
应力松弛
夏祥生
,
朱鸣峰
,
张跃
,
李兴刚
,
马鸣龙
,
张奎
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2012.02.007
通过金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等测试手段,在Gleeble-1500热模拟机上研究了粗晶EW75镁合金热变形行为,变形温度为723 K、应变速率为0.05s-1,最大变形程度为80％的条件下,根据结果分析了合金高温变形时的真应力-真应变曲线以及不同变形量的显微组织,揭示了合金在变形过程中孔洞产生及消失的机制.结果表明:铸态合金平均晶粒尺寸约为149 μm,均匀化后合金平均晶粒尺寸达到197 μm左右；真应力-真应变曲线呈现出典型的动态再结晶特征；变形量为40％,原始大晶粒被细小再结晶晶粒包围,呈现典型的“项链”状特征,在局部晶粒交结处出现孔洞,随着变形量的增加,孔洞先长大后变小,当变形量达到80％时,孔洞基本消失愈合,愈合区有细小的再结晶的晶粒,形成明显的愈合带；大尺寸晶粒间的相互协调性能较差是变形出现孔洞的主要原因,随着变形量的增加,再结晶比例的提高带来的变形协调性能增强,孔洞最终被压扁,重新接触的两表面存在较高的能量,最终发生完全动态再结晶是合金孔洞愈合机制.
关键词:
镁合金
,
热压缩
,
动态再结晶
,
显微组织
,
孔洞愈合
权国政
,
刘克威
,
王凤彪
,
宋涛
,
周一俊
机械工程材料
在应变速率为0.01-10 s-1、温度为250-450℃的条件下,采用Gleeble-1500型热模拟试验机对7075铝合金进行了高温热压缩试验,得出其变形过程中的真应力-真应变曲线;通过拟合回归分析得出了该合金高温变形过程中的本构模型并对其应变行为进行了预测.结果表明:在峰值应力之前,Fields-Backofen本构模型预测值与试验值比较吻合;在加入软化因子之后,模型的预测值更接近试验值.
关键词:
7075铝合金
,
热压缩
,
流变应力
,
本构模型
