万宝意
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刘宏玉
,
周鹏
,
刘建华
,
陈小龙
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2014.02.008
为探讨以V代C的可能性及V、N对冷拉过程中渗碳体的影响规律,对传统70级帘线钢进行了V、N微合金化.测量了不同冷拉应变量试样的拉伸及扭转性能;用透射电镜及能谱仪(TEM +EDS)分析了V、N相的析出;通过振动样品磁强仪(VSM)测量饱和磁化强度,预测了渗碳体溶解变化规律.结果表明:加V导致冷拉试样抗拉强度总体上呈升高趋势,延伸率稍微降低,扭转次数降低.加N导致冷拉试样抗拉强度总体上先升高后降低,延伸率升高,扭转次数降低.V音部分溶于铁素体,部分溶于渗碳体.N含量较低时,N固溶于铁素体;N含量增加到0.0082％,开始有V析出相在铁素体中析出.随V、N的增加,冷拉过程渗碳体趋于稳定.(70级+0.086％V)可代替80级帘线钢.
关键词:
帘线钢
,
V
,
N
,
冷拉性能
,
渗碳体溶解
刘祥
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倪自飞
,
姚利丽
,
薛烽
,
严木香
,
底华芳
材料热处理学报
观察并研究了过共析珠光体钢丝在冷拉过程中的显微组织变化,并通过背散射电子衍射技术(EBSD)测试了变形过程中(应变量为0、0.54、1.58、2.29)过共析珠光体钢丝织构的变化.结果表明,过共析钢中渗碳体表现出良好的变形能力.随着应变量的增加,渗碳体片层经弯曲、剪切、拉伸等变形逐渐转向拉拔方向,最后形成平行于拉拔方向的纤维状组织.冷变形还引起了渗碳体部分溶解,定量测试表明渗碳体的溶解量随着应变量的增加而增加.由于溶解后的碳原子进入到铁索体晶格中,使得铁素体晶格点阵常数变大,其衍射峰随应变量的增加而产生微小左移.拉拔后的织构取向以平行于拉拔方向的<110>丝织构为主,且织构强度随着拉拔应变量增加而逐渐增强.
关键词:
冷变形
,
过共析钢丝
,
微观组织
,
渗碳体溶解
,
织构
刘嘎
,
王伯健
,
师晓莉
,
白鹤
,
徐萍
材料导报
综述了现今大塑性变形技术的工艺方法,分析了冷拉珠光体钢丝的研究方法、加工硬化及组织性能演变,重点研究了剧烈冷拉塑性变形珠光体钢丝的加工硬化机制、渗碳体的强制溶解机制及应变时效对其性能产生的影响.
关键词:
珠光体钢丝
,
加工硬化
,
组织演变
,
渗碳体溶解
,
应变时效
林一坚
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2011.03.013
对珠光体钢在变形中发生渗碳体溶解的研究工作作了系统的综述,在归纳和总结大量实验事实的基础上指出,合金的变形态作为热力学非平衡状态,不能沿用平衡相图的数据;而在其局部结构上,在原子活动范围内仍遵循化学位平衡的原则.变形在基体中引入大量可与溶质原子交互作用的缺陷,同时又破坏第二相中的结合键使其自由能提高,由此驱使溶质原子从第二相向基体低能区转移,导致第二相溶解.同样的原理也适用于其它的变形合金.
关键词:
强塑性变形
,
非平衡固溶
,
珠光体钢
,
渗碳体溶解
,
化学位
孙淑华
,
熊毅
,
傅万堂
,
邢广忠
,
古原忠
,
牧正志
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2005.03.009
用SEM、TEM及XRD等方法研究了共析钢中珠光体经40%-90%的冷轧变形后所产生的显微组织变化.按渗碳体形态特点,变形珠光体组织可分为以下3种类型:(1)不规则弯曲片层型,即变形后的渗碳体与轧制面呈大角度偏离且不规则弯曲的珠光体.(2)带有剪切带的粗大片层型,即被渗碳体剪切带分开且变形轻微的珠光体.(3)精细片层型,即与轧制方向平行排列、片间距细小且渗碳体严重变形的珠光体.精细片层区域的比例随着轧制压下率的提高而增大.此外,重度冷轧变形还引起渗碳体严重塑性变形和部分溶解.
关键词:
高碳钢
,
珠光体
,
冷轧
,
渗碳体溶解
