吕知清
材料导报
采用第一性原理方法计算了钢中渗碳体的电子结构、力学与物理性能.确定了不同结构Fe3C、Fe2C及Fe5C2等铁碳化物之间的稳定性,从原子和电子层次揭示了添加合金元素与附加应力对渗碳体相稳定性的影响规律与机制.研究了珠光体渗碳体在大冷变形及退火过程中的演变规律,建立了共析珠光体钢在大冷变形过程中铁素体的碳过饱和度与冷轧压下率问的定量关系,阐明了添加元素Cr、Mn、Si对冷变形过程中渗碳体溶解行为的影响规律,给出了重度冷轧后珠光体钢的退火组织分为细晶区与粗晶区的有力判据,分析了粗晶区与细晶区中渗碳体颗粒随退火时间的变化规律,发现2个区域内珠光体渗碳体颗粒的粗化动力学均符合关系式d=ktn,但渗碳体颗粒的粗化机制不同,而且进一步研究了Cr、Mn、Si等元素对2个区域内渗碳体颗粒粗化机制的影响规律.此外还研究了中高碳钢在温变形与热变形条件下渗碳体的球化规律,提出了高碳珠光体钢在不变形、中碳钢在珠光体区大变形条件下渗碳体的快速球化工艺,为进一步深化与丰富钢铁材料的超细化理论及其工业化应用提供了理论与实验支持.
关键词:
渗碳体
,
珠光体
,
第一性原理
,
合金元素
,
变形
,
退火
,
球化
田素贵
,
于宏
,
耿新
钢铁研究学报
通过测量硬度和观察组织,确定了几种冷变形钢的再结晶温度及其影响因素.结果表明:铬和钼可提高钢的再结晶温度.由于渗碳体阻碍晶粒长大,所以随碳含量的增加,钢的再结晶温度升高.与粒状渗碳体相比,层片状渗碳体对再结晶及晶粒长大有更大的阻碍作用.因此,仅有层片状渗碳体结构的钢具有较慢的再结晶速率和较高的再结晶温度.
关键词:
冷变形
,
显微组织
,
渗碳体
,
再结晶温度
黄源慧
,
陈颖
,
陈其安
,
刘雅政
,
李昌义
钢铁
利用热模拟单道次压缩形变试验研究了35钢在Ael温度附近形变后珠光体的演变规律.结果表明:试样形变后水淬,在铁索体与未转变奥氏体之间存在富碳的过渡区,当形变温度降低到690℃,0.92形变后水淬,出现较小的珠光体组织.试样形变后缓冷,随着形变温度的降低和形变量的增大,珠光体团减小,渗碳体片层断开.在相邻铁素体界隅及边界上出现大量颗粒状和膜片状的渗碳体.
关键词:
35钢
,
缓慢冷却
,
珠光体
,
渗碳体
刘玉亮
,
熊天英
,
李铁藩
,
杨柯
机械工程材料
采用超音速微粒轰击技术对退火态40Cr钢进行表面处理,利用显微硬度仪、光学显微镜和透射电子显微镜对材料表层进行观察和分析.结果表明:材料表面形成厚度60 μm的变形层,硬度在距表面一定距离处达到最高(530 HV);在距离表面50～60μm范围内,铁素体中形成大量晶界,将铁素体晶粒分割细化;而此处的珠光体中渗碳体发生强烈弯折但没有断裂,表明渗碳体在这种情况下可以发生塑性变形.
关键词:
超音速微粒轰击
,
40Cr钢
,
珠光体
,
渗碳体
郑成思
,
李龙飞
,
杨王玥
,
孙祖庆
材料热处理学报
通过不同热处理或热机械处理工艺获得了共析钢的4种不同组织,即2种片层间距的珠光体,球化珠光体以及超细晶(α+θ)复相组织.利用室温单轴拉伸实验、SEM及TEM分析了组织状态对共析钢力学性能和塑性失稳行为的影响,结果表明:细化片层间距可以改善片层珠光体组织的协调变形能力并提高强度,均匀伸长率有所降低的同时总伸长率提高.细片层珠光体的拉伸变形失稳符合塑性失稳判据,但不同片层间距的片层珠光体拉伸断裂均属于准解理断裂.与片层珠光体组织相比,球化珠光体和超细晶(α+θ)复相组织的协调变形能力强,虽然在均匀塑性变形阶段均存在少量渗碳体粒子开裂的情况,但拉伸变形失稳均符合塑性失稳判据,拉伸断裂为韧性断裂.与片层珠光体和球化珠光体相比,超细晶(α+θ)复相组织具有较好的强度-塑性配合.
关键词:
共析钢
,
不同组织
,
渗碳体
,
失稳
,
均匀伸长率
许斌
,
高才
,
马中全
,
田彬
,
钮震
人工晶体学报
采用粉末冶金法制备铁基触媒片,在六面顶压机上高温高压合成金刚石单晶.利用扫描电子显微镜(SEM)、光学显微镜(OM)等表征了不同成分的触媒以及同一触媒在不同合成时间条件下金刚石单晶的合成质量和合成后的铁基触媒组织.结果表明:当金刚石单晶合成质量较好时,合成后铁基触媒组织特征表现为初生板条状渗碳体分布较均匀,呈平行生长的条束,渗碳体的板条两边缘较平直,而且数量较多.触媒成分和合成时间是影响铁基触媒组织中初生渗碳体的数量和形态的主要因素.
关键词:
高温高压
,
金刚石单晶
,
铁基触媒
,
渗碳体
肖强
,
王伯健
,
刘世峰
,
曹猛
,
葛潇琛
机械工程材料
采用两种不同的轧制工艺,对经过冷拔真应变为1.75的65Mn钢丝进行累积变形量为80.8％的三机架连续轧制变形制备扁钢丝,分析了钢丝轧制前后力学性能和显微组织的演变.结果表明:工艺2制备出了抗拉强度和显微硬度分别为2 328 MPa和532 HV的高强度扁钢丝;钢丝中渗碳体片在轧制过程中可发生转动和弯曲变形制备扁钢丝,并且不断碎化,部分发生溶解;末道次轧制后所获得的高强度取决于渗碳体部分溶解所引起的固溶强化效应和未溶渗碳体的弥散强化作用.
关键词:
扁钢丝
,
轧制
,
渗碳体
,
溶解
姚圣杰
,
杜林秀
,
王国栋
材料热处理学报
通过温轧铁索体+珠光体组织获得两种渗碳体分布形态,并在300℃变形获得不同的位错密度,结合随后的快速升温至奥氏体低温区以及快冷后单道次轧制变形获得了铁索体晶粒尺寸为200～500 nm的亚微米晶钢,拉伸性能测试表明利用该工艺获得的样品除了具有很高的抗拉强度(>1000 MPa)之外,其屈强比相对较低,断后总伸长率≥20%.TEM观察发现,原始组织中渗碳体弥散分布的试样更容易在上述工艺下获得等轴亚微米晶铁素体以及适量板条马氏体和孪晶马氏体组织,而原始组织中渗碳体分布集中的试样其终态组织中等轴晶铁素体的比例显著减少,且铁素体晶内位错密度要低于前者.
关键词:
温轧
,
超细晶
,
渗碳体
,
位错
,
屈强比
,
亚微米钢
孙淑华
,
吕知清
,
郭明伟
,
王振华
,
熊毅
,
傅万堂
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2006.05.010
用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)并结合图像分析方法研究了分别添加1wt%Mn和1wt%Si对Fe-0.8C共析珠光体钢重度冷轧及退火后显微组织以及渗碳体颗粒长大动力学的影响.结果表明,Mn和Si的加入可明显抑制重度冷轧及退火过程中珠光体渗碳体颗粒的长大过程,并使其球化程度及尺寸分布均匀性增大;锰细化重度冷轧及退火后珠光体钢渗碳体颗粒的作用效果优于硅;三种试验用钢重度冷轧及退火后渗碳体颗粒长大动力学方程分别为:对于Fe-0.8C钢,d=186.4t0.195;对于Fe-1Si-0.8C钢,d=90.5t0.205;对于Fe-1Mn-0.8C钢,d=85.9t0.166.
关键词:
合金元素
,
珠光体
,
渗碳体
,
冷轧
,
退火
