李鑫
,
鲁世强
,
王克鲁
,
赵为纲
,
李臻熙
,
曹春晓
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2007.12.007
在THERMECMASTOR-Z型热模拟试验机上对原始等轴组织的TC11钛合金进行热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图技术研究该合金在990-1080℃、0.001-70 s-1变形参数范围内的微观变形机制和流变失稳现象,并优化该合金的高温变形参数.结果表明, α+β两相区的较佳变形参数为990-1008℃、0.001-0.02 s-1,以990℃、0.001 s-1附近为最佳,其变形机制为超塑性.在β单相区,中等变形程度(ε<0.6)下的较佳参数为1030-1080℃、0.001-0.1 s-1,以1060-1080℃、0.001 s-1附近为最佳,其变形机制为动态再结晶;而大变形程度(ε>0.6)下的较佳参数为1020-1060℃、0.004-0.6 s-1,以1040-1050℃、0.016-0.07 s-1附近为最佳,其变形机制也是动态再结晶.失稳区出现在β单相区内,其参数范围为1000-1080℃、4.0-70 s-1,在该失稳区会出现β晶粒的不均匀变形;应变速率在0.001 s-1附近时,在β单相区变形会出现β晶粒的动态粗化.
关键词:
TC11钛合金
,
Murty准则
,
加工图
,
微观组织
,
变形机制
,
流变失稳
,
工艺优化
谢兴华
,
姚泽坤
,
宁永权
,
郭鸿镇
,
陶宇
,
张义文
稀有金属材料与工程
对FGH4096合金进行了变形温度1050～1140℃,应变速率0.001～2 s-1的热压缩实验.分析了合金的流变行为,构建了Arrhenius型本构方程,得到合金的热变形激活能为870.785 kJ/mol.并建立了能够准确描述热加工过程中能量耗散情况和预测变形失稳的热加工图.结果表明:能量耗散与动态再结晶和晶粒长大有关,在变形温度T4为1050～1070℃,应变速率ε为0.001～0.01 s-1范围内,峰值耗散率为61％ (1050℃,0.001 S-1),此区域易形成“项链”组织,很多晶粒处于形核阶段;在Td为1100～1140℃,(ε)为0.001～0.01 s-1范围内,能量耗散峰值达50％(1110℃,0.001 s-1),此时,晶界迁移显著,再结晶晶粒明显长大;在Td为1070～1100℃,(ε)为0.01～0.1 s-1范围内,能最耗散率大于39％左右,再结晶完全、晶粒细小.Td为1060～1100℃,(ε)为0.5～2 s-1时,合金落入流变失稳区,能量耗散率达到最小值,局部变形严重是造成流变失稳的重要原因.
关键词:
FGH4096合金
,
热变形
,
本构关系
,
热加工图
,
动态再结晶
,
流变失稳
周军
,
曾卫东
,
舒滢
,
周义刚
稀有金属材料与工程
采用加工图理论分析了TC17(Ti-5Al-4Mo-4Cr-2Sn-2Zr)钛合金在高温变形过程中的片状α球化规律.结果表明:用加工图理论分析材料的高温变形行为能准确直观地反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律.分析加工图发现:TC17合金在840℃～870℃,应变速率0.5 s-1～3 s-1之间变形是片状α组织球化的理想区域,此时对应的能量耗散效率值为45%左右;在850℃～910℃,较高应变速率(＞5 s-1)下对TC17合金加工易发生流变不稳定现象,形成绝热剪切带.
关键词:
TC17钛合金
,
加工图
,
流变失稳
,
高温塑性变形
,
球化
王琪
,
钱锋
,
易丹青
,
王宏伟
,
王斌
,
臧冰
稀有金属材料与工程
采用Gleeble-1500热模拟机对粉末冶金TA15钛合金进行热压缩试验.基于动态材料模型建立了粉末冶金TA15钛合金在温度850～1050℃,应变速率0.001～10 s-1范围内的加工图,并结合合金变形后的微观组织对加工图进行了解释.结果表明:在T-1000℃/ε=0.001 ～0.01s-1的区域内,功率耗散效率η值大于60％,合金可能发生了大晶超塑性变形.在T=850℃/ε=0.001～0.01 s-1、T=900℃/ε=1～10 s-1、T=950℃/ε=0.01～1 s1和T=1050℃/ε=1～10 s-1区域内η值小于30%,其变形后的试样出现纵向开裂或有粗大的β晶粒.在T=900～950℃/℃/ε=0.001～0.01 s-1、T=950～1000℃/ε=1～10 s-1和T=1000～1050℃/ε=0.01～0.1 s-1区域内为动态再结晶区,η值为30％～60％,出现动态再结晶或回复现象.
关键词:
粉末冶金TA15
,
加工图
,
超塑性
,
动态再结晶
,
流变失稳
郭胜利
,
李德富
,
陈东
,
王浩伟
稀有金属材料与工程
采用等温压缩试验法.研究原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料在变形温度为300～550℃和应变速率为0.001～10 s-1范围内的高温变形特性.根据动态材料模型(DMM)建立TiB2/6351复合材料的加工图.采用TEM观察压缩后试样的微观组织.结果表明:加工图上的1个失稳区出现在较高应变速率(约0.631～10 s-1)区域,增强体颗粒和基体的界面处开裂甚至增强体颗粒本身发生破碎;TiB2/6351复合材料高温变形时的主要软化机制为动态回复和动态再结晶,在温度.320～380℃、应变速率0.01～0.3162 s-1区域内主要发生动态回复,功率耗散效率为17.5%～19.8%.在温度440～500℃、应变速率0.1～0.005 s-1和温度500～550℃、应变速率0.1～0.001 s-1范围为动态再结晶发生区域,功率耗散效率20%～25.6%.试验参数范围内,复合材料热变形的最佳工艺参数为:热加工温度为440～500℃,应变速率为0.1～0.005 s-1.
关键词:
TiB2/6351复合材料
,
加工图
,
流变失稳
,
再结晶
何运斌
,
潘清林
,
刘晓艳
,
李文斌
材料科学与工艺
采用Gleeble-1500热模拟试验机对ZK60镁合金在变形温度为150～400℃,应变速率为0.001～10 s-1条件下的热变形行为进行研究,利用双曲正弦关系式描述了该合金在热变形过程中的稳态流变应力;根据合金动态模型,计算并分析了该合金的加工图.研究表明：利用加工图可确定出该合金热变形的流变失稳区,导致变形失稳的原因主要是孪生和局部流变;试验条件下热变形的最佳工艺参数为变形温度350℃,应变速率0.001 s-1,在该条件下合金发生完全再结晶,具有较好的塑性.
关键词:
ZK60合金
,
流变应力
,
流变失稳
,
再结晶
陈前
,
王岩
中国有色金属学报
采用热模拟试验机研究δ相时效态GH4169合金在变形温度为980~1100℃、应变速率为1×10?3~1 s?1条件下的热压缩变形行为，绘制真应力?真应变曲线。结果表明：该合金在变形过程中出现了明显的动态软化行为。利用摩擦修正后的峰值应力数据构建了该合金的热压缩本构方程，获得了本构方程材料常数分别为α=0.005626、n=4.2643、A=5.6185×1017、Q=486.8 kJ/mol。构建了不同应变量ε下合金本构方程材料常数的五次多项式组，并根据多项式对其流变应力进行了预测。结果表明其预测数据与摩擦修正数据基本相符。利用动态材料模型方法建立了该合金在不同应变量下的热加工图，分析了其在不同变形条件下的动态再结晶特性及流变失稳行为。
关键词:
GH4169合金
,
本构方程
,
热加工图
,
动态再结晶
,
流变失稳
单德彬
,
史科
,
徐文臣
,
吕炎
稀有金属材料与工程
研究了TC11钛合金在温度800～1050℃,应变速率0.005～5s-1条件下的高温压缩变形行为,基于动态材料模型建立了热加工图,并结合变形微观组织观察确定了该合金在实验条件下的高温变形机制.结果表明:TC11钛合金在两相区低应变速率下(0.005～0.05 s-1)变形时主要发生片状组织的球化,并且球化的效果随变形温度的降低和应变速率的增加而增加.在两相区高应变速率下(0.05～5 s-1)变形时发生热加工的非稳定流动,产生剪切裂纹和剪切带等缺陷.在β相区低应变速率下(0.005～0.05 s-1)变形时发生动态再结晶,高应变速率下(0.05～5 s-1)发生动态回复,并且应变速率大于0.1 s-1时有可能发生不稳定流动现象.在变形温度为900℃左右、应变速率为0.005 s-1时,功率耗散率达到峰值,约为57%.
关键词:
TC11钛合金
,
变形机制
,
加工图
,
流变失稳
权国政
,
王阳
,
余春堂
,
董旭刚
,
周杰
,
夏玉峰
材料热处理学报
采用Gleeble-1500热物理模拟试验机对7050铝合金在变形温度573～723 K、应变速率0.01 ～10 s-1、最大压缩量80％的条件下进行了等温压缩实验,得到该合金多组真实应力-应变数据,以此作为计算应变速率敏感指数(m值)、功率耗散系数(η值)、失稳判据(ζ值)三重判据的底层材料数据.通过m值、η值和ζ值的正负分布而三重递进识别出不同应变下稳定变形参数区和失稳区,最后将不同应变下的功率耗散图和失稳图叠加以构建含应变影响的系列加工图,基于此识别出高η值和高ζ值的最优化稳定变形参数区,以及负m值、负η值和负ζ值的最大化失稳变形参数区,可以为确定最佳的热变形工艺参数提供理论指导.
关键词:
铝合金
,
热压缩
,
动态材料模型
,
加工图
,
流变失稳
俞秋景
,
张伟红
,
于连旭
,
刘芳
,
孙文儒
,
胡壮麒
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2014.01.006
使用Gleeble 3800试验机对铸态Inconel 625合金进行了一系列条件的热压缩实验,根据动态材料模型建立了热加工图,并结合真应力-真应变曲线及微观组织,分析了合金在不同条件下的变形机制.结果表明:对铸态625合金,1273～1363K,0.1～5.05s1为动态回复区;1363～1453K,0.1～5.05s-1为不充分动态再结晶区;1400～1453K,5.05～10s1为完全动态再结晶区.该合金在0.1～10s 1变形时,发生动态再结晶的临界温度在1373～1423K之间,临界应变在0.4～0.6之间.Inconel 625合金不发生失稳流变的条件范围为1400～1453K,5.05～10s-1.
关键词:
热变形
,
热加工图
,
动态回复
,
动态再结晶
,
流变失稳
