张乐辰
,
包燕平
,
郭宝奇
,
陈晋阳
,
范杰
,
彭声通
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.02.023
通过建立相似比为1:3钢包物理模型及与原型相同孔隙率的透气砖模型,研究不锈钢偏心吹氩工艺;对钢液混匀时间、钢液面流速及渣眼等软吹工艺参数进行优化.试验结果表明,钢液混匀底吹气量在103.1 L/h(现场流量2.1 m3/h)以上时,混匀时间比达到50％以上.钢液表面流速表明在液面隆起边缘处(渣眼边缘)容易发生卷渣.渣眼直径受到吹气孔位置影响,底吹气孔越靠近钢包包壁,渣眼直径越小.距圆心1/2R及2/3R处进行软吹搅拌,可保证渣眼面积比分别小于12.4％及10.5％.优化后的钢包流场可以有效减少静吹氩过程中产生的二次氧化现象.
关键词:
钢包
,
吹氩搅拌
,
水模型
,
透气砖布置
,
搅拌流量
,
渣眼
,
不锈钢
林晓川
,
李京社
,
张兴利
,
梁新维
中国冶金
以承德钢铁厂板坯连铸结晶器为原型,采用1:1的水模型进行试验,研究了拉速、浸入式水口出口角度、水口浸入深度、水口底面结构及结晶器断面宽度等工艺参数对板坯结晶器内表面流速的影响.结果表明:拉速对表面流速的影响最大,随着拉速的提高,结晶器内钢液表面流速明显增大,当断面宽度为1650mm,拉速由0.7m/min提高到1.4m/min,表面流速由0.04m/s提高到0.1m/s;波浪面结构的浸入式水口表面流速效果最优.
关键词:
板坯连铸
,
结晶器
,
浸入式水口
,
水模型
,
流场
潘远望
,
沈昶
连铸
通过1:2薄板坯连铸水模型实验,研究了马钢70 mm×1600 mm薄板坯连铸结晶器在不同水口结构、不同工艺参数条件下的流场.结果表明:在其他条件相同时,出口面积比为2.34、出口倾角为11.5°的5号水口所对应的流场优于其它水口.
关键词:
薄板坯
,
结晶器
,
水模型
,
流场
周海斌
,
郑淑国
,
王帆
,
胡建东
,
朱苗勇
连铸
通过宽厚板坯连铸中间包水模实验,研究了不同控流装置对中间包内流动特性的影响.结果表明:带顶缘和不带顶缘的抑湍器均能明显提高活塞区的体积分数,且死区体积分数也有不同程度的降低;与带顶缘的抑湍器组合的中间包出口附近的挡坝设计参数对中间包内钢液的流动特性有影响;与带顶缘的抑湍器组合的墙坝间距有一个控制钢液流动特性的最佳值.通过实验研究,提出了优化的设计方案.
关键词:
宽厚板坯连铸
,
中间包
,
控流装置
,
水模型
李有奇
,
于华财
,
寇志奇
,
赵继增
,
华远才
钢铁钒钛
利用水模型模拟了本钢炼钢厂精炼过程的吹氩工艺,研究了优化吹氩孔布置方案对钢液混合效果的影响,以及吹气量大小对混匀时间以及夹杂物的影响.结果表明:在电极圆以外区域可以找到比现行吹氩位置混匀效果更优的双气孔吹氩孔布置方案,混匀时间明显缩短;当吹气孔位于钢包底部1/2R半径上时,两个气孔夹角为30°吹气效果最优;当吹气孔位于钢包底部2/3R半径上时,气孔夹角为150°吹气效果最优;在条件相同的情况下,位于1/2R圆上的双透气砖组合的混匀效果整体上优于位于2/3R圆上的双透气砖组合;钢包底吹氩时的透气量大小要适中,气量过大时对提高溶液混合效果贡献不大,且气量过大会产生明显的卷渣现象.
关键词:
钢包
,
吹氩
,
透气砖
,
水模型
,
优化
,
混匀时间
陈韧
,
李猛
,
邹宗树
钢铁研究学报
通过对顶吹转炉二维水模型模拟实验,研究了顶吹过程中炉渣与钢液的混合情况.应用分形理论对炉渣在钢液中分布的分维数及无量纲面积进行了计算,为渣-金反应界面积的计算提供了一种新方法.实验结果表明:吹炼过程中,炉渣在钢液中的分布存在形变区和分裂区;枪位、气体流量及渣-金比对炉渣分布的影响较大;并得到了枪位、气体流量及渣金比三者对分散相炉渣分布分维数的影响及分布分维数对渣金反应界面无量纲面积影响的经验关系式.
关键词:
顶吹转炉
,
渣-金混合
,
水模型
,
分布
,
分维数
孙彦辉
,
韦耀环
,
蔡开科
,
何矿年
,
肖寄光
钢铁
结合宽板坯连铸结晶器的4种断面尺寸,采用1:1水模型进行试验,研究了浸入式水口吹气量、水口浸入深度、水口吐出孔数、水口底部形状、拉速和结晶器断面宽度等工艺参数对结晶器内流体流动行为的影响情况,观察到结晶器内水口周围有旋涡卷渣和液面扰动卷渣,断面1/4区域是液面扰动卷渣,窄面区域有"类旋涡"卷渣和剪切卷渣.结果表明,结晶器内的卷渣与各种工艺参数是相关的,对工艺参数进行优化,就可减少卷渣的发生.
关键词:
宽板坯连铸
,
结晶器
,
水模型
,
卷渣
熊霄
,
邓小旋
,
王新华
,
黄琦
,
张弘弼
钢铁研究学报
采用1∶1的水力学模型研究了浸入式水口出口形状(椭圆形、矩形、方形)对结晶器自由液面特征、流股特征与流场的影响.在通钢量为3.20和4.48 t/min时,结晶器液面波动与表面流速都遵循椭圆形水口＜矩形水口＜方形水口的变化规律.椭圆形水口的流股为“旋转流股”,流股扩展角和倾角最大,流股分散,且在出口处流速分布均匀;方形与矩形水口流股为“平滑流股”,方形水口流股的扩展角和倾角最小,流股集中在出口偏下半部分处;矩形水口流股扩展角、倾角、流股分散与均匀程度居中.综合考虑:在高拉速条件下(通钢量为4.48 t/min),椭圆形水口条件下结晶器液面的平均波高为5.5mm,表面流速为0.32 m/s,仍然有提高拉速的空间,且流股速度在出口处分布均匀,所以较优的水口出口形状为椭圆形.
关键词:
水口出口形状
,
流股特征
,
高拉速板坯连铸
,
浸入式水口
,
水模型
周俐
,
刘合萍
,
韩乃川
,
倪修华
连铸
doi:10.3969/j.issn.1005-4006.2007.01.001
以相似原理为基础,用水力学模型研究吹气对一流板坯中间包过程的影响.实验结果表明,吹气显著地改变了中间包内流体的流动特征;当不吹气时,流体在中间包内的平均停留时间较短,死区体积较大,不利于夹杂物的去除;吹气以后,气流上升形成气幕挡墙,增加了平均停留时间,缩小了中间包的死区体积,有利于夹杂物的去除.在3号位置使用A型透气砖,吹气量在150NL/h时,中间包内的流场最佳.
关键词:
水模型
,
中间包
,
吹气
,
夹杂物去除
