田耘
,
柳光祖
,
杨峥
钢铁研究学报
针对氧化物弥散强化MGH 956合金板材加工的热等静压、热锻、热轧、温轧、到最终再结晶退火的整个工艺过程和组织控制进行了研究.明确了对于不同厚度的成品板材,在最后一轮次退火后的温轧过程中,必须选用不同的工艺参数,通过控制温轧工艺参数,成功轧制出厚4.0～0.5 mm板材,该板材在随后相应的高温退火条件下,均可实现充分的再结晶,生成希望得到的盘状粗晶组织.
关键词:
MGH
,
956合金
,
氧化物弥散强化
,
机械合金化
,
板材加工
,
退火处理
,
盘状晶组织
田耘
,
柳光祖
,
杨峥
钢铁研究学报
以氧化物弥散强化的MGH 956合金由不同冷、热轧制工艺加工出的不同厚度的板材作为研究对象,探讨了经不同的再结晶退火工艺处理后该合金的组织.结果表明:MGH 956合金板材的再结晶是否充分、完全再结晶的退火温度和保温时间以及再结晶的晶粒尺寸均与最后一个退火周期完成后冷、热轧制过程的工艺参数有非常直接的关系.变形温度越低、变形量越大,板材充分实现再结晶的温度越低、保温时间越短,晶粒尺寸也越大.而再结晶的晶粒形貌则主要取决于所采用的变形加工的方法和方式.
关键词:
氧化物弥散强化
,
机械合金化
,
轧制
,
再结晶
,
盘状晶组织
章林
,
曲选辉
,
何新波
,
段柏华
,
秦明礼
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2010.06.019
γ'和Y2O3强化的镍基超合金高于1000℃仍有优异的蠕变性能,可用作涡轮喷气发动机中的叶片.本文介绍了氧化物弥散强化(ODS)镍基超合金的制备和三阶段热处理获得柱状晶粒,重点分析了其独特的二次再结晶行为,同时阐述了预退火、区域退火速率以及γ'和Y2O3的含量对二次再结晶的影响.讨论了γ'溶解诱发二次再结晶、弥散相粗化诱发二次再结晶和晶界形核三种理论,解释了二次再结晶温度高和活化能高的原因.最后讨论了细晶粒态和粗晶粒态在不同应变速率和不同取向上性能的差异.
关键词:
氧化物弥散强化
,
镍基超合金
,
蠕变性能
,
机械合金化
章林
,
曲选辉
,
何新波
,
段柏华
,
秦明礼
材料科学与工程学报
ODS铁素体钢具有优异的抗辐照肿胀性和高温蠕变性能,可用作快反应堆的第一壁和包层材料.本文介绍了ODS铁素体钢的制备工艺和存在的主要问题.重点阐述了Y2O3颗粒的溶解/析出机制、影响残余α-Fe形成的因素(EX.0和Ti的含量)及残余α-Fe对高温蠕变性能的影响.分析了在制备薄壁包层管时中间热处理的重要性,并讨论了再结晶热处理、马氏体相变和α→γ相变三种方法来消除ODS铁素体钢的各向异性.
关键词:
氧化物弥散强化
,
铁素体钢
,
蠕变性能
,
机械合金化
田耘
,
郭万林
,
杨峥
,
淮军锋
,
柳光祖
,
李文林
,
李帅华
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.4.007
对MGH956合金板材的电子束焊和氩弧焊接头组织及其室温～1100℃的拉伸性能进行了研究.采用光学显微镜和扫描电镜对接头组织和拉伸断口的检验结果表明:电子束焊和氩弧焊使母材中原有超细的氧化物弥散强化相明显粗化,接头组织中有更粗大、且取向与母材原始晶粒取向相垂直的晶粒生成,以及不可避免地留有孔洞.组织上的改变导致接头不仅800℃以上的高温强度明显降低,而且低温脆性倾向明显加剧.MGH956合金板材电子束焊和氩弧焊的接头组织和拉伸性能表明,电子束焊具有明显的优势,具备工程应用的潜力.
关键词:
氧化物弥散强化
,
MGH956合金
,
电子束焊
,
氩弧焊
廖璐
,
周张健
,
李明
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2012.04.009
通过机械合金化制备了成分(质量分数/％)为Fe- 14Cr-0.5Ti-0.35Y2O3的氧化物弥散强化合金粉末,机械合金化后粉末内部各合金元素分布均匀.采用热等静压的方法制得14CrODS铁索体钢,并对其进行锻造和热处理.与未添加氧化物弥散颗粒的14CrNA相比,14CrODS钢的强度有明显提高,但是与MA957有一定差距,抗拉强度有待改进；与MA957相比,14CrODS表现出良好的塑性,锻造可进一步提高14CrODS的高温塑性,但是锻造过程中的残余应力使材料低温拉伸时呈脆性,退火可去除残余应力,极大地提高14CrODS的塑性,使其远优于MA957.
关键词:
氧化物弥散强化
,
机械合金化
,
热等静压
,
拉伸性能
田耘
,
杨峥
,
柳光祖
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2014.5.005
对氧化物弥散强化MGH956冷轧板材再结晶退火后可形成较为均匀细小和极其粗大两种完全不同晶粒组织状态的再结晶行为进行了研究.采用光学显微镜对冷轧板材在700～ 1350.C,1～120min等温退火后的组织检验结果显示:这两种晶粒组织状态的再结晶在起始和完成温度、起始形核位置、及长大速率等方面均存在显著差异,表明MGH956冷轧板材的再结晶并非仅以一种,至少可以两种不同的机制形成,并且,这两种机制还可共同发生在同一板材,导致MGH956板材再结晶组织形貌呈多样性,晶粒尺寸出现极为明显的差异.
关键词:
氧化物弥散强化
,
MGH956合金
,
板材
,
再结晶
孙端君
,
梁春园
,
尚金龙
,
赖灿伟
,
尹继辉
,
宋亚茹
,
张修海
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201604009
将镍、铬、铝粉按比例混合后,再添加不同质量分数(0~5%)Y2 O3粉作为弥散相,采用粉末冶金技术制备了Ni-20Cr-5Al-xY2 O3(质量分数/%)氧化物弥散强化镍基高温合金,并在1150℃下进行了100 h恒温氧化试验,研究了Y2 O3含量对其高温抗氧化性能的影响.结果表明:Y2 O3质量分数为0~5%时,试验合金在长时间氧化后均具有较好的高温抗氧化性能;Y2 O3的添加有利于试验合金表面氧化膜中Cr2 O3的形成,但其质量分数为1%~5%时会同时降低氧化膜的致密性和附着性,从而降低合金的高温抗氧化性能.
关键词:
镍基高温合金
,
氧化物弥散强化
,
Y2O3
,
高温氧化
杨峥
,
田耘
,
柳光祖
材料热处理学报
探讨MGH956合金冷轧薄板中粗大再结晶晶粒的形成原因,以及合金中的弥散颗粒对再结晶过程的作用和影响.结果表明MGH956合金中存在的细小弥散Y2O3颗粒,抑制了再结晶的形核过程,使合金中仅形成少量形核核心,在1300℃左右高温退火中,少量形核核心迅速长大,因此形成了粗大的再结晶晶粒组织.
关键词:
MGH956合金
,
氧化物弥散强化
,
再结晶
