龙腾
,
黄坚
,
戴军
机械工程材料
在侧吹纯氦气后侧添加纯氩气保护的条件下,对5 mm厚R60702锆材进行CO2激光焊接,并采用光学显微镜、X射线探伤仪、拉伸试验机和显微硬度计研究了焊接接头的显微组织和力学性能.结果表明:在保护气最佳流量配比的条件下,焊缝为淡黄色,没有气孔、裂纹等焊接缺陷,满足工业焊道气保护的要求；接头母材组织为等轴α相,焊缝区组织为针状α'马氏体,热影响区为板条马氏体和针状马氏体；焊缝和母材的显微硬度分别约为200,155 HV,显微硬度从焊缝向母材逐渐降低；焊接接头焊缝的抗拉强度高于母材的.
关键词:
R60702锆材
,
CO2激光焊接
,
气体保护
,
显微组织
,
力学性能
聂书红
,
刘晓龙
,
熊守美
,
柳百成
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2005.06.001
研究了熔态Mg在Air/SF6保护气氛中形成的表面膜特征.随着镁液在保护气氛中暴露时间的增加,表面膜中F原子分数逐渐增加,而O的原子分数基本不变.因此认为保护性表面膜形成后,主要为F和Mg发生反应.部分近表面区域场发射SEM断面图中有多个不连续的白亮富F(约为74%原子分数)小半圆区域,而富F的小半圆亮区之间F含量显著降低(约为4.98%);部分为一条厚度不均匀的白亮带,其中F原子分数也很不均匀.随着暴露时间的增加,表面的结晶粒度逐渐增加.冷却凝固后的表面有很多裂纹,这些裂纹的形成可能是由于表面MgO膜疏松,晶粒不断长大收缩,快速凝固过程中,MgO膜下面的镁液凝固收缩而形成.
关键词:
SF6
,
Mg
,
气体保护
,
表面膜
王先飞
,
熊守美
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2011.05.015
在一次性充入含一定比例SO<,2>的氮气的密封炉内,研究了SO<,2>浓度、熔炼温度和加入CO<,2>气体对AZ91D镁合金熔体的保护效果,并对表面膜形貌和成分进行了研究.结果表明:AZ91D合金表面都有菜花状氧化物生成,提高SO<,2>气体浓度,AZ91D合金被保护面积增加;升高温度.镁合金保护效果下降明显,700℃时便完全得不到保护.成分分析表明:菜花状氧化物主要为MgO,生成的表面膜除含有Mg,O,Al元素外,还含有少量的S元素;当加入一定量CO<,2>时,镁合金保护效果得到提高,膜中生成了无定形C.
关键词:
镁合金
,
SO2
,
密封炉
,
气体保护
,
表面膜
林涛
,
宋鸿武
,
张士宏
,
程明
,
刘伟杰
材料研究学报
通过对比通有保护气、无保护气、仿工业化热冲压的热冲压件的性能,研究了热冲压过程中冷速对硼钢22MnB5组织性能的影响规律.结果表明,在三种工艺条件下实验件的冷却速度均大于马氏转变的临界冷却速度,组织均为板条状马氏体,抗拉强度在1500MPa以上.冲压模具的温度升高,板料表面存在氧化皮,都会使板料的冷却速度减小,马氏体片层变粗,性能下降.通过降低模具温度,增加板料加热时的起保护,可使得板料冷速增加,马氏体组织细小,获得强度为1600MPa以上,强塑积接近20,000 MPa·％的热冲压硼钢件.
关键词:
金属材料
,
热冲压
,
气体保护
,
冷却速度
,
强塑积
王先飞
,
熊守美
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00303
采用自制的实验装置,研究了以SO2气体为基的混合气体对熔态AZ91D镁合金的保护行为,运用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)及Auger电子能谱仪(AES)分析了形成的表面膜的相组成、微观组织形貌和化学成分,讨论了表面膜的生成过程和保护机理.研究表明:表面膜由MgO和MgS混合组成,厚度为0.5-3.0μm,为两层结构,外层为MgO,内层为MgO与MgS的复合层;表面膜呈网状结构,边界突起区域与内部平坦区域微观特征相似,均为层片状,且两者成分相近.
关键词:
镁合金
,
气体保护
,
SO2
,
表面膜
王先飞
,
熊守美
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00386
利用3种实验方法,研究了SO2/Air/N2气氛对纯Mg及AZ91D合金熔体的保护行为,运用x射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、Auger电子能谱仪(AES)和X射线光电子能谱仪(XPS)分析了形成的表面膜的相组成、微观组织形貌和生长过程,结合热力学计算讨论了表面膜的生长与保护机理,并考查了表面膜的稳定性.研究表明:在SO2/Air/N2气氛中,保护性表面膜由MgO,MgS和MgSO4混合组成,MgSO4是热力学稳定相,它的形成至关重要.当采用SO2/Air/N2气氛为保护气氛且SO2含量一定时,Air含量不能过高也不能过低.
关键词:
Mg
,
镁合金
,
气体保护
,
SO2
,
表面膜
赵伦
,
刘建睿
,
黄卫东
材料导报
镁合金在熔炼及加工过程中必需采取一定的防止熔体氧化燃烧措施.详细介绍了镁合金熔体气体保护的防燃机理和优缺点,替代或减少SF6气体、减少环境污粢、提高气体保护的防燃效果是目前的研究重点,含氟有机化合物有望成为未来镁合金熔体的高效无污染保护气体.
关键词:
镁合金
,
氧化燃烧
,
气体保护
童文辉
,
王杰
,
周吉学
,
杨院生
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00593
本文研究了气体保护条件下,常规熔铸的Mg-Gd-Y-Zr合金中夹杂物的形貌、分布及形成原因,并通过计算分析了夹杂物的沉降行为.结果表明,Mg-Gd-Y-Zr合金中有MgO或Y的氧化物为主的球状、簇状、不规则状、线状的复合夹杂物和含熔剂夹杂物,夹杂物的平均尺寸为12.7 μm,平均体积分数为0.26％.夹杂物出现的频率随其尺寸增大而急剧减小,尺寸在20 μm以下的夹杂物占夹杂物总体积接近85％,尺寸在45 μm以下的夹杂物占96％.计算结果表明,夹杂物沉降速率与其尺寸和密度相关；夹杂物密度增大,可使镁合金中夹杂物的最大尺寸减小,计算得到的合金中最大夹杂物的尺寸与实验结果基本一致.
关键词:
Mg-Gd-Y-Zr合金
,
夹杂物
,
气体保护
童文辉王杰周吉学杨院生
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00593
本文研究了气体保护条件下, 常规熔铸的Mg-Gd-Y-Zr合金中夹杂物的形貌、分布及形成原因, 并通过计算分析了夹杂物的沉降行为. 结果表明, Mg-Gd-Y-Zr合金中有MgO或Y的氧化物为主的球状、簇状、不规则状、线状的复合夹杂物和含熔剂夹杂物, 夹杂物的平均尺寸为12.7 µm, 平均体积分数为0.26%. 夹杂物出现的频率随其尺寸增大而急剧减小, 尺寸在20 μm以下的夹杂物占夹杂物总体积接近85%, 尺寸在45 μm以下的夹杂物占96%. 计算结果表明, 夹杂物沉降速率与其尺寸和密度相关; 夹杂物密度增大, 可使镁合金中夹杂物的最大尺寸减小, 计算得到的合金中最大夹杂物的尺寸与实验结果基本一致.
关键词:
Mg-Gd-Y-Zr合金
,
inclusion
,
gas coverage
