李健
,
虞敌卫
,
郑文龙
,
朱鲁玲
,
张弛
钢铁
大规格高碳钢盘条自然放置几天以后,其断面收缩率有明显提高,通过对H82B盘条进行化学成分、金相、力学性能和拉伸断口的分析研究,探明了时效前后力学性能变化的原因及规律.盘条断面收缩率随时效时间升高的主要原因是由于氢逃逸作用的结果,而残余应力和其他元素对大规格高碳钢盘条的时效现象没有明显的影响.
关键词:
高碳钢盘条
,
断面收缩率
,
时效
,
氢脆
,
残余应力
陈文满
,
陈登福
,
黄丽
,
廖明
材料导报
对一种需要通过连铸和轧制过程生产的新型热轧硅钢进行测试并研究了其高温力学性能和热膨胀性能,为该钢种的生产及使用提供了重要的参考依据.Gleeble-1500D热模拟拉伸试验结果表明,随着温度的升高,热轧硅钢的强度下降,塑性及韧性有所提高.测试钢样在800℃以上,屈服强度降到50MPa以下,铸坯很容易发生塑性变形.热膨胀性能测试表明新型热轧硅钢在传统的连铸二冷中温区基本不存在低延性区.
关键词:
热轧硅钢
,
强度极限
,
断面收缩率
,
热膨胀
王生朝
,
赵刚
,
鲍思前
,
石海宁
,
邓深
,
张海洲
钢铁
通过Gleeble-2000试验机研究了Q345C钢连铸坯的高温热塑性。利用扫描电镜、金相显微镜、透射电镜观察了第Ⅰ、Ⅲ脆性温度区内拉伸试样断口部位的显微组织及形貌,分析了动态再结晶、相变、析出物等对微合金化钢高温延塑性的影响。结果表明：在1×10-3/s应变速率下,Q345C钢存在两个脆性温度区,即第Ⅰ脆性区（1 200～1 300℃）和第Ⅲ脆性区（600～875℃）,无第Ⅱ脆性区出现;最高塑性出现在1 050℃左右,断面收缩率（Z）达到85.8%;在第Ⅲ脆性区,沿奥氏体晶界析出膜状铁素体抗拉能力较低,晶界处存在夹杂物以及微合金元素的析出物,是钢的热塑性降低的主要原因。
关键词:
Q345C
,
断面收缩率
,
连铸
,
板坯
,
热塑性
黎建全
钢铁钒钛
采用Gleeble-1500D热/力模拟试验机,测试了不同工艺条件下GCr15钢连铸坯的高温力学性能.结果表明,随测试温度升高,铸坯的屈服强度、抗拉强度、高温弹性模量和高温塑性模量总体均呈下降趋势,且在高温奥氏体单相区,容易受外力影响而发生塑性变形,产生裂纹缺陷.热塑性曲线的测试结果表明,GCr15钢连铸板坯的二次脆性区出现在725～800 ℃.
关键词:
轴承钢
,
高温强度
,
断面收缩率
,
弹性模量
,
塑性模量
于鸿垚
,
刘珍君
,
王凯
,
徐庭栋
钢铁研究
doi:10.13228/j.b0yuan.issn1001-0963.20140377
弹性变形会引起杂质元素在晶界处浓度的改变,这将导致晶界脆性的发生.基于多晶金属弹性变形的微观理论,研究了拉伸试验弹性变形过程中金属材料的脆性,探讨了应变速率对材料力学性能的影响,提出了临界应变速率和应变速率脆性的概念.应变速率脆性是一种应变速率改变引起的晶界脆性,在临界应变速率下,应变速率脆性达到极大值.随着测试温度的降低,临界应变速率向低应变速率移动,这是应变速率脆性的一个基本特征.临界应变速率的存在及应变速率脆性的特征已从大量文献的试验结果得到证实.
关键词:
拉伸试验
,
晶界脆性
,
偏聚
,
断面收缩率
吴宗双
,
龚志翔
,
陈刚
钢铁研究
doi:10.3969/j.issn.1001-1447.2006.02.004
在Gleeble-2000动态热模拟试验机上采用凝固法研究了高碳钢的高温力学性能.测定了tZD(零塑性温度)、tZS(零强度温度).在4×10-4/s应变速率条件下,所测钢种在熔点到750 ℃范围存在两个脆性温度区域,即熔点到1 300 ℃的第Ⅰ脆性温度区域和750～925 ℃的第Ⅲ脆性温度区域.在第Ⅲ脆性温度区域,γ单相AIN、NbN等氮化物在γ晶界的析出和在γ+α两相区先共析α相呈网膜状,在γ晶界的析出是造成钢脆化的主要原因.通过控制钢中氮、铝含量,以及采用合理的冷却方式可以提高钢种的内在质量.
关键词:
断面收缩率
,
60Mn钢
,
高温性能
,
塑性区
王炜
,
周律敏
,
熊力
,
薛正良
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20140608
为了避免和减轻SS400含硼钢连铸坯表面裂纹，采用Gleeble-1500热模拟试验机对SS400含硼钢连铸坯的高温力学性能进行了测试，获得其在650～1350℃范围内热延塑性和高温强度的特性。试验结果表明，SS400含硼钢连铸坯的高温强度较低，且其高温强度随温度的升高而下降。SS400含硼钢的塑性区间仅在1000～1100℃温度范围内，该温度范围内试样的断面收缩率均大于90%；SS400含硼钢的低塑性区间较宽，第Ⅲ脆性温度区间为700～950℃，主要原因是硼在晶界的偏聚以及BN等第二相粒子在晶界析出后脆化晶界；局部区域的重熔也降低了SS400含硼钢在1150～1250℃温度区间内的塑性。
关键词:
含硼钢
,
高温强度
,
热延塑性
,
断面收缩率
,
连铸
王青
,
宋克兴
,
梁淑华
,
周延军
,
国秀花
材料热处理学报
对经980℃×1h固溶+460℃×4h时效处理后的Cu-0.88Cr合金进行了多道次连续拉拔变形,通过拉伸试验获得了不同应变条件下Cu-0.88Cr合金断面收缩率的变化规律,并利用扫描电镜观察了Cu-0.88Cr合金断口形貌,揭示了Cu-0.88Cr合金断面收缩率与断口形貌的内在关联.结果表明:Cu-0.88Cr合金断口形貌与断面收缩率密切相关.随着应变量从0增加到4.9,断面收缩率从44％增加到68％并后续基本保持不变,合金断裂形式由等轴韧窝+撕裂转变为等轴韧窝+抛物线韧窝,并最终过渡到抛物线韧窝.进一步地,合金断口形貌的变化受微观组织中滑移带影响,随着应变量增加(0 ～4.9),滑移带的数量、形态和方向发生明显变化.
关键词:
Cu-0.88Cr合金
,
连续拉拔变形
,
断面收缩率
,
断口形貌
张辉
,
崔文芳
,
王建军
,
刘春明
材料热处理学报
利用Gleeble-2000热模拟试验机研究了不同Ce含量的00Cr17高纯铁素体不锈钢的热变形行为,并利用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜对实验钢在不同温度下的显微组织进行了观察和分析.结果表明:在00Cr17高纯铁素体不锈钢中添加稀土Ce完全抑制了900～1050℃的中温脆性区的产生,改善了1350℃以上的高温脆性区内的热塑性.Ce抑制中温脆性区产生的主要原因是Ce抑制了Cr23C6在晶界上的析出,而改善高温脆性区的热塑性是因为Ce减少了硫、磷等低熔点杂质在晶界的富集,抑制了高温时部分晶界优先熔化而造成的开裂.
关键词:
00Cr17铁素体不锈钢
,
Ce
,
热塑性
,
断面收缩率
关凯书
,
邹镔
,
伍声宝
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201609005
对 B16、Q345R、A106和2．25Cr1Mo 四种钢进行了连续球压痕试验，并按照所提出的方法对试验获得的载荷-位移曲线进行处理，通过引入损伤积累理论获得连续球压痕试验的压痕塑性表征参数；同时对四种钢进行了传统单轴拉伸试验以获得它们的断面收缩率，将连续球压痕试验得到的压痕塑性表征参数与断面收缩率进行比较.结果表明：对于断面收缩率大的钢，其压痕塑性表征参数也较大；在因试验条件限制而无法进行单轴拉伸试验时，压痕塑性表征参数可以作为材料塑性评定的补充参数.
关键词:
连续球压痕试验
,
损伤
,
塑性
,
断面收缩率
