Seyyed Salman SEYYED AFGHAHI
,
Mojtaba JAFARIAN
,
Moslem PAIDAR
,
Morteza JAFARIAN
中国有色金属学报(英文版)
doi:10.1016/S1003-6326(16)64295-4
采用扩散连接方法在压力范围10~35 MPa、温度430~450°C、时间60 min，真空13.3 mPa条件下连接Al 7075和 Mg AZ31合金。采用扫描电子显微镜、X射线能谱和X射线衍射分析合金的显微组织演变、相分析和元素分布。结果表明：25 MPa 为最佳的压力条件，在此条件下接头发生最小的塑性变形；在界面过渡区可观察到含不同金属间化合物如Al12Mg17, Al3Mg2和α(Al)的固溶体反应层；随着温度的升高，反应层的厚度增大，更多的铝原子扩散进入镁合金，且界面朝着铝合金移动；在温度440°C、压力25 MPa下得到最大的结合强度38 MPa。断口形貌研究表明，脆性断裂来自于Al3Mg2相。
关键词:
Al7075合金
,
MgAZ31合金
,
扩散连接
,
金属间化合物
,
界面过渡区
,
显微组织
,
力学性能
阎来成
,
孙家华
,
燕平
,
赵京晨
钢铁研究学报
采用热等静压(HIP)固-固扩散连接工艺,研究了K497与FGH741合金经HIP连接及热处理后母材的组织变化、结合界面的组织、力学性能及界面区元素的扩散规律.结果表明,在HIP和热处理阶段,FGH741合金未发生再结晶,其晶粒度与母材基本相同,均为ASTM 5～6级;K497合金的粗大枝晶组织和共晶相经热处理后基本消除.结合界面冶金结合良好,形成了一个由亚晶和再结晶晶粒组成的界面区且无有害相析出.结合试样的室温力学性能达到了技术要求,但塑性值偏低.结合界面两侧元素相互扩散的趋势明显.
关键词:
高温合金
,
K497
,
FGH741
,
HIP
,
扩散连接
夏立明
,
杨希
,
琚子来
,
黄曼曼
,
王振强
物理测试
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0777.20150056
根据原子扩散理论对AZ31B镁合金与不锈钢0Cr18Ni9进行了扩散连接工艺研究.利用CVI-10型扩散设备对AZ31B镁合金与不锈钢0Cr 18Ni9进行了在不同连接温度条件下的扩散连接.利用金相显微镜、扫描电镜、能谱分析仪器等对扩散连接接头组织及连接界面元素成分进行了分析,测试了接头的剪切强度.结果表明:AZ31B镁合金与不锈钢0Cr18Ni9的扩散连接最佳温度为450℃,接头界面存在元素的扩散,界面存在微裂纹.
关键词:
AZ31B
,
0Cr18Ni9
,
扩散连接
,
剪切强度
李辉
,
孔纪兰
,
周上祺
,
张鹏程
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2012.02.028
为了优化热静压扩散连接工艺参数,应用有限元法对Be/HR-1不锈钢扩散连接界面附近铁和铍元素的分布进行了计算机模拟,并通过俄歇电子能谱(AES)进行实验测定.结合计算机模拟结果和实验数据探讨了扩散连接界面附近铁和铍元素的分布、扩散宽度与温度、压力和时间的关系.结果表明:在1050℃/60 MPa/2h和750℃/60 MPa/2 h热静压下,扩散连接界面附近Be,Fe元素分布的实测数据与计算机模拟结果基本吻合；在60 MPa/2 h热静压下,加热温度分别为1050和750℃时对扩散宽度影响的实测数据与计算机模拟结果基本吻合,1050℃时的扩散宽度是750℃时的2.5倍；在750℃/2 h热静压下,压力分别为30,40,50,60 MPa时对扩散宽度影响的实测数据与计算机模拟结果基本吻合,扩散宽度与压力成抛物线关系；在750℃/60 MPa热静压下,扩散宽度与扩散时间的模拟曲线也成抛物线关系.
关键词:
扩散连接
,
元素扩散
,
模拟
,
铍
,
HR-I不锈钢
叶林森
,
谌继明
,
谢东华
,
王锡胜
,
许泽金
,
陈伟
稀有金属材料与工程
在不同表面粗糙度的Be侧镀Ti/Cu中间层,采用热等静压技术将铍与CuCrZr合金进行扩散连接.通过AES、SEM(EDS)、室温剪切试验和XRD等分析其镀层形貌及成分、界面特性与相结构.结果表明:9 μm Ti、35 μm Cu镀层带征较为均匀,影响扩散连接强度的元素较少,采用双靶单侧镀复合膜的工艺有利于减少Ti镀层的氧化;界面剪切强度明显提高,最高可达243 MPa,Be表面粗糙度的不同对强度影响不明显;Be-Ti连接强度高,剪切断裂均发生在Cu镀层.
关键词:
表面粗糙度
,
Be
,
CuCrZr合金
,
镀层
,
热等静压
,
扩散连接
董凤
,
陈少平
,
胡利方
,
樊文浩
,
孟庆森
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2015.02.006
采用电场激活扩散连接技术(FADB)实现了AZ31B/Cu的扩散连接.利用SEM、EDS和TEM分析了扩散溶解层的显微组织、相组成和界面元素分布.采用万能试验机对连接界面的抗剪切性能进行了测试.结果表明:AZ31B与Cu通过固相扩散形成了良好的冶金结合界面,扩散温度低于475℃时扩散溶解层由MgCu2、Mg2Cu和MgCuAl组成,此时接头的薄弱环节为Mg2Cu.扩散温度为500℃时扩散溶解层由Mg2Cu、(α-Mg+ Mg2Cu)共晶组织和MgCuAl组成,共晶组织的形成导致接头的抗剪强度进一步降低,并成为新的薄弱环节.当扩散温度为450℃,保温时间为30min时,界面的抗剪强度随保温时间的延长先增大后减小,最大可达40.23MPa.
关键词:
扩散连接
,
电场
,
扩散溶解
,
AZ31B/Cu
陈少平
,
董凤
,
孟庆森
,
樊文浩
稀有金属材料与工程
采用MA-FAPAS工艺,借助中间层TiAl的燃烧反应放热,原位合成了梯度金属陶瓷(TiC)pNi和金属间化合物TiAl,并同步完成了(TiC)pNi/TiAl/Ti的扩散连接,研究了在外加温度场、电场和应力场耦合作用下连接结构的形成机制.利用FE-SEM、TEM和XRD等手段对各层及连接界面的微观结构和相组成,以及电场作用下各连接界面元素扩散特征进行分析；采用显微硬度压痕法对连接界面的韧性进行分析；采用剪切法、冷淬法和有限元法对界面结合强度和残余应力分布进行分析计算.结果表明,各燃烧层均发生充分反应并形成了良好的冶金结合,连接界面处存在强烈的元素交互扩散；连接界面具有较强的抗剥离和抗剪切强度,(TiC)pNi/TiAl界面为接头的薄弱环节.
关键词:
梯度材料
,
原位合成
,
金属陶瓷
,
扩散连接
,
力学性能
李佳
,
盛光敏
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2014.12.011
采用Ti/Nb/Cu复合中间层在连接温度为925℃、保温时间20min、焊接压力8MPa的条件下对TiC金属陶瓷和304不锈钢进行真空扩散连接.通过光学金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)及X射线衍射(XRD)分析观察接头微观组织、断口形貌、反应界面元素分布、断面的物相组成.结果表明:在TiC金属陶瓷和304不锈钢之间形成一个明显的转变过渡区,界面反应产物主要为[Ti,Nb]固溶体+Ti+ NbTi4,Nb和剩余Cu+[Cu,Fe]固溶体+Cr.接头抗剪强度达到84.6MPa,断裂发生在TiC和Ti之间的位于TiC上的扩散反应层上.Nb对接头残余应力的改善起到关键作用,界面强度高于因残余应力作用而弱化了的陶瓷基体强度.
关键词:
扩散连接
,
TiC金属陶瓷
,
Ti/Nb/Cu复合中间层
,
组织
,
断裂
韩文波
,
张凯锋
,
王国峰
,
王波
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2005.03.025
对细晶Incone1718高温合金无中间层和加Ni箔中间层两种情况下的扩散连接进行了研究,分析了不同的连接温度、连接压力、连接时间等工艺参数对接头剪切强度的影响;通过SEM、EPMA和金相技术对接头微观组织和力学性能进行了分析.确定了获得优质接头的最佳工艺参数区间,即扩散连接温度T=1 050℃,连接压力P=20 MPa,连接时间t=45 min,选用Ni箔作为中间层,厚度为25 μm.
关键词:
镍基合金
,
扩散连接
,
中间层
,
Inconel 718合金
袁新建
,
盛光敏
,
秦斌
,
周波
,
黄家伟
,
黄文展
,
李聪
,
邱绍宇
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2006.04.012
采用脉冲加压扩散连接工艺对TA17钛合金与0Cr18Ni9Ti不锈钢进行了连接试验.利用液压万能试验机测试了接头拉伸强度,分析了脉冲加压扩散连接工艺参数对接头强度的影响.结果表明:当连接温度为1098K、脉冲最小压力Pmin=8MPa、脉冲最大压力Pmax=50MPa、脉冲次数为20次、脉冲频率为0.5Hz时,加热速度vh=30K/s,冷却温度vc=5K/s,得到最高的接头拉伸强度为293MPa,连接所用的有效时间仅为220s,实现了钛合金与不锈钢的高效良好连接.利用X射线衍射(XRD)及扫描电镜(SEM)分析了接头组成相及断口形貌,接头界面主要存在β-钛、Fe2Ti,FeTi,拉伸试验中β-钛的固溶体承担了主要的拉伸力.
关键词:
脉冲加压
,
扩散连接
,
钛合金
,
不锈钢
,
接头强度
