陈雨来
,
房菲
,
李静媛
,
王一德
材料热处理学报
研究碳(C)含量为0.05％～0.77％时对18Mn18CrN高氮奥氏体不锈钢750 ～850℃时效析出行为的影响.结果表明,C含量未改变实验钢中析出方式和析出相类别,Cr2N析出相首先沿晶界以颗粒形貌析出,而后以片层状向晶内生长.随着时效时间的增加,片层状析出相体积分数及片层间隙增加,元素的扩散是控制其长大的主要因素.增加C含量可降低Cr2N相析出孕育时间,增加Cr2N相体积分数,降低Cr2N相扩散激活能,其中QD(A1)=157.63 kJ· mol-1;Q.(A3)=32.92 kJ·mol-1.随C、N含量增加,实验钢中Cr2N相体积分数呈线性趋势增加,但其增加程度更敏感于N含量的变化.
关键词:
高氮奥氏体不锈钢
,
C含量
,
N含量
,
析出相
,
扩散激活能
樊友煜
,
顾远征
,
张昆华
,
陈松
,
管伟明
稀有金属材料与工程
采用BeCu/Ni层状预复合、轧制工艺,制备了BeCu/Ni复合材料.使用扫描电子显微镜研究了在不同的热处理工艺条件下,材料界面的结构变化和扩散过程,利用Ahrrenius关系求得在550℃～750℃之间,Ni在BeCu中的扩散系数DNi=0.141exp(-1.76/kT)(cm2/s).
关键词:
金属基复合材料
,
界面
,
扩散系数
,
扩散激活能
李佩
,
周世平
,
刘少斌
,
刘绍虎
,
陈丽华
,
王健
贵金属
doi:10.3969/j.issn.1004-0676.2010.03.003
采用轧制复合法制备AgCuNi/TU1复合带材,使用EDS能谱仪分析不同退火条件下复合界面元素的扩散情况,利用两端不受扩散影响的扩散偶模型和Arrenius关系计算退火温度在550～750℃下Ag在TU1中的扩散系数、扩散常数与扩散激活能.结果显示:退火温度在550～750℃之间,分钟级退火时间下(退火时间<5 min),AgCuNi/TU1复合界面主要发生表面原子扩散,且扩散系数和扩散常数在同一数量级,而扩散激活能有明显差别.
关键词:
金属材料
,
复合材料
,
扩散系数
,
扩散常数
,
扩散激活能
慕东
,
沈保罗
材料热处理学报
采用LSB型渗硼剂分别在渗硼温度为1123、1173和1223 K,保温时间为2、4、6和8h的工艺参数下对球墨铸铁表面进行固体渗硼处理.用扫描电子显微镜(SEM)对渗层横断面进行了显微组织观察,用X射线能谱仪分析了沿渗层表面到心部的元素分布.用X射线衍射仪(XRD)分析出渗硼层为Fe2B单相,用显微硬度计测试渗层的硬度分布,其显微硬度值在1170 ～1392HV0.025之间.渗层厚度随着渗硼时间和渗硼温度的增加而增加,其范围约为35～118 μm.对实验数据进行分析和拟合,得出渗层动力学曲线和等厚度图,并且经回归分析计算出硼在球墨铸铁中的扩散激活能约为175 kJ/mol.
关键词:
球墨铸铁
,
渗硼
,
硬度
,
动力学
,
扩散激活能
王娜
,
顾洪恩
人工晶体学报
在8组不同的温度和电压条件下,用自行设计的电注入实验装置对氟化钡晶体进行点阴极电注入着色.测试和分析了电注入着色前后氟化钡晶体的吸收光谱.研究结果表明:电注入着色后氟化钡晶体中产生了大量F色心.电注入过程中,F色心首先在阴极注入点附近产生,然后逐渐向阳极扩散.通过测试晶体着色深度并利用F色心迁移率与温度的关系确定出了电注入着色氟化钡晶体中F色心的扩散激活能.
关键词:
氟化钡
,
电注入
,
F色心
,
扩散激活能
姚成武
,
黄坚
,
张培磊
,
吴毅雄
,
徐滨士
材料热处理学报
进行了45、9Cr2Mo和W18Cr4V钢多道搭接激光淬火实验,结果表明,激光淬火表面都存在搭接区的回火软化现象,45钢软化区宽度最大,W18Cr4V钢软化区宽度最窄.在搭接回火区,45钢组织主要为回火索氏体和和少量回火马氏体,9Cr2Mo钢的主要为回火马氏体、索氏体和少量碳化物,而W18Cr4V的组织由针状马氏体和少量的粒状碳化物构成.根据马氏体回火过程中的碳原子扩散特征,分析和计算了碳扩散激活能和回火时间对马氏体组织的影响.
关键词:
激光淬火
,
搭接区
,
回火软化
,
扩散激活能
,
回火时间
贾彦彦
,
韩汾汾
,
程宏伟
,
李志军
,
邹杨
,
徐洪杰
上海金属
在Ni基底上电镀Te薄膜,然后在不同温度下对样品进行相同时间的真空热处理,经室温拉断后测得样品沿晶界断裂深度x.通过拟合Ln(x2/t)与1/T的线性关系求出扩散激活能,得出中低温段Te在纯Ni中的晶界扩散系数,并对实验结果和计算进行了讨论.结果表明,在Ni表面镀Te条件下,随温度的升高,Ni的抗拉强度及延伸率急剧下降,试样断口上的沿晶断裂深度逐渐增大;计算得出Te沿纯Ni晶界扩散的激活能为152 k J/mol,并得出在500℃到1 000℃之间的扩散系数表达式为:D=0.83×10-2 exp(-18 360/T) cm2/s.
关键词:
Ni-Te系
,
扩散深度
,
扩散激活能
,
扩散系数
张伟
,
文九巴
,
张金民
,
范志康
稀土
doi:10.3969/j.issn.1004-0277.2005.06.008
研究了工业纯铁分别热浸镀纯铝和稀土铝后合金层厚度随浸镀时间的变化.结果表明,稀土镧渗入了合金层,并对镀铝有明显的催渗作用,使镀铝速度提高约20%～30%.对740℃经不同时间的热浸镀铝试样测定合金层厚度(y).将y及所对应时间(t)代入经验公式lny=(1/n)lnK+(1/n)lnt,经一元线性回归处理后,y与t之间满足y2=Kt抛物线关系.稀土渗入合金层,会增大晶体缺陷密度,有利于铝原子的扩散.稀土的添加可降低铝原子的扩散激活能,起到催渗的作用.此外,测定了合金层的镧含量分布.
关键词:
稀土
,
热浸镀铝
,
动力学
,
扩散激活能
,
工业纯铁
衣晓红
,
李凤华
,
樊占国
材料保护
各类材料渗硼工艺不同,硼的扩散也不同,其中有许多现象往往不能定量分析.采用固体粉末法对Q235钢进行了渗硼,得到的渗硼层为锯齿状,垂直于钢表面楔入基体.用sigma Plot 10.0软件对试验数据进行了分析和拟合,得出了渗硼层等厚度图,为制定渗硼工艺提供了依据:利用此图,既可以对设定的渗硼时间和温度预测渗硼层厚度,又可以用一定的固体渗硼厚度值确定渗硼时间和温度.通过动力学研究得到了渗层相组成为单一的Fe2B相硼,在不同温度下的扩散速率常数:K800℃=1.074×10-13m2/s,K850℃=1.622×10-13m2/s,K900℃=3.921×10-13m2/s,平均扩散激活能为134.473 kJ/mol.
关键词:
固体渗硼
,
Q235钢
,
等厚度图
,
扩散速率常数
,
扩散激活能
赵品
,
付瑞东
,
郑炀曾
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2003.03.017
采用正交实验法研究了15Cr-7.5Mn-2.6Mo双相不锈钢的固溶渗氮工艺.结果表明:在压力0 15MPa的高纯N2气氛中,1050℃× 2h+1150℃×3h+1050℃×2h+1150℃×4h工艺为最佳工艺,按此工艺,可获得1.62mm以高氮奥氏体为主的表层.方差分析表明:渗剂种类对固溶渗氮影响特别显著,炉内压力与工艺的影响显著.X射线衍射分析证实固溶渗氮后缓冷试样表层主要物相为:氮奥氏体、CrN、Fe3O4和少量氮铁素体;固溶渗氮+固溶处理试样表层为单相氮奥氏体.这说明固溶渗氮是氮在奥氏体的纯扩散过程,测得PN2=0.15MPa、1050～1200℃条件下的氮的扩散激活能Q=186.6kJ/mol.
关键词:
双相不锈钢
,
固溶渗氮
,
正交实验
,
扩散激活能
