尹志新
,
于维成
,
姚戈
,
杨振国
,
李守新
,
马常祥
,
王毛球
,
惠卫军
,
董翰
,
翁宇庆
钢铁
42CrMo经860 ℃循环淬火3次,550 ℃回火处理以后,奥氏体晶粒平均直径可细化到7 μm左右,因而所形成的马氏体板条长度大大缩短.这种短小的回火板条马氏体相对具有较低的疲劳缺口敏感性并可使屈服强度和伸长率同时提高.其中疲劳强度提高24 %,对于相同的强度级别来说,伸长率可提高25 %.晶粒细化以后,42CrMo的疲劳裂纹常常起源于表面擦伤处,而未经细化的疲劳裂纹则常起源于亚表面的夹杂处.
关键词:
循环淬火
,
疲劳强度
,
缺口敏感性系数
,
奥氏体晶粒
王小勇
,
潘涛
,
王华
,
李云
,
苏航
,
李向阳
钢铁
为了改善Ni-Cr-Mo-B超厚钢板的心部性能,研究了不同淬火温度、不同保温时间以及循环淬火处理对Ni-Cr-Mo-B超厚钢板心部力学性能的影响。结果表明：试验用Ni-Cr-Mo-B超厚板最佳的淬火温度区间为890～920℃;在最佳淬火温度区间内,淬火保温时间延长为3h,可获得更为理想的心部性能;采用循环淬火处理可以显著改善超厚板的心部性能。
关键词:
超厚板
,
淬火温度
,
保温时间
,
循环淬火
张永峰
,
武春学
,
邵飞
,
任方杰
材料开发与应用
针对高温热成型及正常调质处理后结构件用连铸10CrNi3MoV钢性能恶化这一问题,采用循环淬火热处理工艺研究了力学性能、显微组织及晶粒度.结果表明,采用860℃三次循环淬火+高温回火(630℃×3 h)热处理工艺,能够有效细化连铸10CrNi3MoV钢的晶粒,改善其低温韧性,使其力学性能满足使用要求.
关键词:
连铸10CrNi3MoV钢
,
循环淬火
,
细化晶粒
,
热成型
杨世伟
,
施月杰
,
吴晓朝
,
郭亚欢
机械工程材料
对10Ni5CrMoV钢在930-1030℃进行不同保温时间、不同次数的循环淬火，采用光学显微镜观察显微组织变化，并探讨了加热温度、保温时间、循环次数对晶粒尺寸的影响，对热处理前后该钢的力学性能和断口形貌进行了分析。结果表明：不同温度下随着保温时间的延长，晶粒尺寸逐渐增大，100S时最佳；循环次数小于3时晶粒粗大且不均匀，大于3时细化效果增加不明显；随加热温度升高，晶粒尺寸先降后增，950℃最细小；细化晶粒的最佳工艺为加热温度950℃、保温100s、3次循环淬火，可使晶粒尺寸由253μm细化至63μm，淬回火后钢的强度及塑韧性均有明显提高。
关键词:
10Ni5CrMoV钢
,
晶粒细化
,
循环淬火
,
力学性能
王敏
钢铁
研究了W6Mo5Cr4V2高速钢的超细化热处理工艺和超塑变形力学行为.结果表明,该钢在1 040 ℃两次循环淬火是实现其超细化的最佳热处理工艺;按此工艺进行预处理后,在810 ℃、初始应变速率为3.33×10-4 s-1的最佳变形条件下,该钢的超塑伸长率可达192 %,流变应力为58 MPa,应变速率敏感性指数(m)为0.27.
关键词:
超塑性
,
高速钢
,
显微组织
,
循环淬火
鲁军
,
王春燕
,
蔡叶青
,
韦习成
,
王武荣
材料热处理学报
采用OM、SEM、TEM和XRD等分析方法,研究了90CrMnTi钢经780℃淬火(1～3)次和180℃回火处理后的组织和性能,分析了循环淬火-回火处理对冲击韧性的影响.研究表明,循环淬火显著改善了90CrMnTi钢的冲击韧性,但对其硬度的影响较小.经3次淬火后其晶粒尺寸从1次淬火的约18μm减小到3μm,马氏体片的宽度明显变窄,未溶碳化物减少和残留奥氏体量增加.宽度20 ～ 70nm的薄膜状残留奥氏体分布于马氏体片间或马氏体片与碳化物的交界处,且与相邻马氏体满足K-S或N-W位向关系.90CrMnTi钢冲击韧性显著提高的根本原因是循环淬火-回火处理所致的晶粒超细化、马氏体片细化和碳化物减少及残留奥氏体量增加的综合作用的结果.
关键词:
循环淬火
,
冲击韧性
,
奥氏体晶粒
,
残留奥氏体
杨蕴林
,
张柯柯
,
王长生
,
赵宁
,
徐翔民
钢铁研究学报
采用盐浴加热循环淬火和高频感应加热淬火对T10A钢进行组织超细化预处理,然后在恒温压缩变形条件下进行超塑性研究.试验表明,在710～770 ℃、初始应变速率10-4～10-3 s-1的变形条件下,该钢的σ-ε曲线具有明显的超塑流变特征,稳态流变应力仅40 MPa左右,应变速率敏感性指数可达0.5,变形激活能为183～194 kJ/mol,与α-Fe晶界自扩散激活能接近.高频淬火较循环淬火有更好的组织细化效果,因而高频淬火预处理后的超塑性流变特征更明显.本试验为该钢的超塑成形和超塑性固态焊接提供了工艺和理论分析依据.
关键词:
超塑性
,
T10A钢
,
压缩试验
,
循环淬火
,
高频淬火
