张定才
,
冀文涛
,
陶文铨
,
何雅玲
工程热物理学报
对氟利昂 R123 在水平单管外的凝结换热性能进行了试验研究,试验管为光管和五根强化管.目的是获得不凝气体对 R123 蒸气凝结时最佳肋密度的影响.试验结果表明:光管管外 Nusselt 理论值与实验数据偏差在±5%以内.对于含 8%不凝气体的 R123 在低肋管外的凝结换热,在肋密度为 1475 翅/米时可以获得最佳的换热性能.含不凝气体的 R123凝结换热系数显著下降,其管外换热系数约为纯蒸气的 20%～25%.随着肋密度的减小,不凝气体对凝结换热的影响逐渐减弱,但其最佳肋间隙仍保持不变,均为 0.32 mm.
关键词:
强化管
,
膜状凝结
,
传热特性
,
试验研究
罗忠
,
吴晓雨
,
李蔚
工程热物理学报
本文研究了三种强化管对降膜蒸发换热效果的影响,利用热阻分析的方法,求得不同工况下降膜蒸发的换热系数.以水为介质,实验在绝对压力为1000 Pa的条件下进行.通过对换热系数与降膜流量之间关系的研究,发现随着流量的增大,降膜蒸发过程分成管壁部分干涸以及全湿润两个状态;当流量处于转变值时,降膜蒸发的换热系数达到最大值.另外结果表明,当降膜雷诺数在10～110范围内,Turbo-CAB(26fpi)管表面的降膜蒸发换热系数是光管的3～5倍;但当液膜完全覆盖Turbo-CAB的翅片时,其强化换热效果将变差.
关键词:
强化管
,
降膜蒸发
,
强化换热
,
干斑
闫秋辉
,
马一太
,
田华
,
李敏霞
工程热物理学报
目前关于强化管管外池沸腾的研究还很不成熟，为了更好的理解、指导强化管的设计和在蒸发器等换热设备中的应用，本文主要基于Webb、Pals等的研究提出了R22水平强化管管外池沸腾的换热模型，通过模拟计算，得到了传热系数与热流密度、蒸发压力的相关关系。另外以Webb、Pals公式为基准，结合实验数据提出了新的换热关联式，分析表明该换热关联式的误差在13％以内。
关键词:
强化管
,
池沸腾
,
换热研究
,
关联式
王伟
,
陶乐仁
,
郑志皋
,
张建国
,
缪华
,
黄理浩
工程热物理学报
实验研究了环保替代制冷工质R410A、R22在水平强化管内冷凝换热特性,探索了热流密度、水流速度对换热特性、压降的影响.实验测试管为内螺纹强化管,长度为5.2 m,外径为9.52 mm.实验结果表明:制冷剂R410A、R22的传热系数和压降随热流密度的增大而增大,同时内螺纹管的换热系数还随管外冷却水流量的增加而升高,压降随冷凝温度的升高而降低,而R410A比R22有更好的换热效率和较小的压降.
关键词:
R410A
,
R22
,
冷凝
,
强化管
,
压降
李东明
,
费继友
,
张定才
工程热物理学报
本文对含Solest-120冷冻油的R134a,在饱和温度为5℃和10℃工况下,在水平高效强化管(管E21为C3型管,管E22为A1型管)管外池沸腾换热进行了实验研究.实验结果表明:与相同管径的光管的换热性能相比,强化管E21、E22的管内传热系数强化倍率分别为3.703和3.035.随着含油浓度的增加,管外池沸腾换热效果得到优化,含油率为1.0×10-4时的管外传热系数比含油5.0×10-5时更高,在实验研究的水流速范围内,在蒸发温度为5℃时增加了3.7%～7.2%,而在蒸发温度为10℃时增加了0.8%～10.9%.从含油R134a的黏度、表面张力等的角度,对含油率高时换热系数大的结论进行了必要的物理解释.研究对开发设计蒸发器有一定实际的指导意义.
关键词:
强化管
,
R134a
,
含油工质
,
池沸腾传热
,
测试
杨国忠
,
王如竹
,
夏再忠
工程热物理学报
升膜蒸发是利用微细槽道对液体的毛细抽吸作用,在强化管外表面覆盖一层薄液膜,进而以薄膜蒸发的形式实现强化换热.本文针对强化管在水中的浸入深度,蒸发压力,加热壁面过热度等因素对升膜蒸发换热性能的影响展开实验研究.实验结果表明随着管外液位的降低升膜蒸发换热系数明显提高,此外,蒸发压力和加热壁面过热度因素对升膜蒸发换热性能也有着显著的影响.
关键词:
水
,
强化管
,
升膜蒸发
,
实验研究
