谭冀
,
李艳锋
,
高宝东
,
米绪军
稀有金属材料与工程
研究了热处理对Ti49.8Ni50.2合金丝材的相变、力学性能以及热机械循环疲劳的影响.结果表明:随着退火温度的升高,R→B19'相变温度升高,B2→R相变温度降低,873 K退火时B2→R和R→B19'相变重合.当退火温度(Ta)低于823 K时,试样处于回复阶段,σM随退火温度升高有小幅度下降,723 K退火试样在热机械循环中获得最大稳定回复应变, 疲劳寿命随退火温度的升高略有提高;退火温度高于823 K时,试样发生再结晶,σM剧烈下降,稳定回复应变剧烈降低,而疲劳寿命由103升至104数量级.
关键词:
Ti-Ni形状记忆合金
,
热机械循环
,
应力诱发马氏体相变
,
回复应变
,
疲劳寿命
谭冀
,
李艳锋
,
高宝东
,
米绪军
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2008.03.006
研究了热机械循环对Ti49.8Ni50.2形状记忆合金的回复应变RS、应力诱发马氏体的临界应力σM以及马氏体相变温度Ms和Mf的影响.实验结果表明: Ti49.8Ni50.2在热机械循环冷却过程中始终发生应力诱发B2→B19′马氏体相变.RS在第一次和第二次循环中分别获得最大值和最小值, 随着循环的继续进行又逐渐增加.RS在达到第二个极大值后又开始逐步减小.σM随着循环次数增加而迅速下降.Ms和Mf在前10次循环中无明显变化, 随着循环的继续进而升高.循环500次后, RS, σM以及Ms和Mf均达到稳定状态.循环引入的位错结构被认为是造成以上变化的主要原因.
关键词:
Ti-Ni形状记忆合金
,
热机械循环
,
应力诱发马氏体相变
,
回复应变
,
相变温度
林成新
,
谷南驹
,
张建军
,
刘庆锁
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2004.03.001
采用X射线衍射法对Fe-17Mn-5Si-10Cr-5Ni和Fe-17Mn-5Si-2Cr-2Ni-1V合金的应力诱发马氏体相变进行了定量的分析.研究结果表明,Fe-17Mn-5Si-10Cr-4Ni合金试样在室温下拉伸,当变形量约为6%时,应力诱发ε马氏体的体积分数达最大值约64%;在预变形量超过5%时,α'马氏体即开始出现且增加迅速;揭示在大变形下,Fe-Mn-Si合金中发生了应力诱发γ→ε→α'马氏体相变.Fe-17Mn-5Si-2Cr-2Ni-lv合金试样在室温拉伸时应力诱发ε马氏体量较Fe-17Mn-5Si-10Cr-4Ni合金更多,即使在预变形量超过10%时,也不出现α'马氏体.预变形温度降低,可促进应力诱发马氏体相变.
关键词:
Fe-Mn-Si合金
,
应力诱发马氏体相变
,
ε马氏体
,
α'马氏体
饶光斌
,
王俭秋
,
韩恩厚
,
柯伟
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2002.06.004
利用长距离显微镜(QRMS)对经过精细抛光的试佯表面进行观察,原位研究了TiNi形状记忆合金中应力诱发马氏体相变(SIMT)和逆相变对疲劳行为的影响,包括对应力应变响应和疲劳裂纹萌生和裂纹扩展规律的影响,并与普通金属的疲劳行为进行了对比结果表明:TiNi形状记忆合金中可逆的应力诱发马氏体相变有利于改善疲劳性能,然而也正是反复发生的SIMT引起的滑移导致了疲劳裂纹的萌生此外,在实验中还观察到若干反常的疲劳行为,如恒△K加载时裂纹扩展速率对裂纹长度的依赖性、裂纹扩展时的分叉以及疲劳试样表面出现的大量二次裂纹等现象.
关键词:
NiTi形状记忆合金
,
应力诱发马氏体相变
,
超弹性
,
应力应变响应
,
疲劳裂纹萌生与扩展
文玉华
,
严密
,
李宁
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2004.01.014
通过同步测量约束加热和冷却过程中合金的电阻率和回复应力与温度的关系,对Re-Mn-Si-Cr-Ni形状记忆合金约束下的转变过程进行了详细研究.结果表明,变形约束加热后的冷却过程中,回复应力随温度降低而增加.当回复应力增加到大于合金的屈服强度时,将首先发生塑性变形;然后随温度的进一步降低,回复应力到达应力诱发ε马氏体相变的临界应力时,回复应力将诱发ε马氏体相变,导致回复应力随温度的降低而下降.塑性变形和应力诱发ε马氏体相变都将显著松弛回复应力,降低合金冷却到室温时的回复应力.建立了合金加热和冷却过程中回复应力的方程.提出了该记忆合金管接头成分设计原则.
关键词:
铁基形状记忆合金
,
电阻
,
应力诱发马氏体相变
,
塑性变形
杨锐
,
郝玉琳
,
Obbard E G
,
董利民
,
卢斌
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2010.00483
本文概述了钛合金及Ti3Al经过渡族元素合金化形成的正交相的联系与区别,简要总结了作者研究组近期针对这些正交相变的研究结果,分析了需进一步澄清的科学问题.结合低弹性模量超弹性钛合金研制、冷镦紧固件丝材超细网篮显微组织制备以及Ti2AINb基合金板材和箔材研发3个实例,展示了正交相变规律的实际应用.
关键词:
β类钛合金
,
应力诱发马氏体相变
,
相稳定性
,
Ti2AlNb
杨胜男
,
杨素媛
,
张晓
,
吴琼
稀有金属材料与工程
利用INSTRON5985电子材料万能试验机和分离式Hopkinson压杆冲击加载装置对Ni-Ti形状记忆合金棒材进行准静态和动态力学性能研究,并通过XRD、OM、SEM等微观分析方法对不同状态下的微观组织结构进行分析.结果表明:Ni-Ti合金原始组织存在B2奥氏体相、B19’马氏体相、Ni4Ti3相,晶粒细小且呈等轴分布;准静态压缩和动态压缩均发生应力诱发马氏体相变,但动态压缩应力-应变曲线无屈服平台出现,存在应变率硬化效应;在一定的应变率范围内,随着应变率的提高,晶粒内部平行条纹状组织增多,应力诱发马氏体相变程度增大.
关键词:
Ni-Ti合金
,
应力诱发马氏体相变
,
高应变率
,
微观组织
郭延明
,
王桂新
,
冯建航
,
陈翠欣
,
彭会芬
钢铁研究学报
目前的TRIP钢由于Mn、Si含量较低,室温条件下仅保留约10%的残余奥氏体,结果使变形过程中材料产生的相变诱发塑性量有限,不能满足一些要求产生更大相变诱发塑性场合的需要。研究表明：提高钢中Mn、Si含量并辅以适量其它合金元素（如铬和镍）是提高材料相变诱发塑性的有效途径。研究了Fe-17Mn-5Si-10Cr-4Ni合金在不同应变速率下的变形特性,结果表明：该合金经1 100℃×1 h正火处理后具有单相奥氏体组织,在1.1×10-4~5.5×10-2s-1的应变速率内对其进行变形,真应力随真应变的增加而线性增大,且应力的增加与变形速率基本无关。变形速率为1.1×10-2s-1时,材料的抗拉强度为750 MPa,伸长率为49%。该合金在拉伸变形过程中产生如此大变形量的主要原因是发生了奥氏体→-εM相变,应变速率增加,材料的相变诱发塑性量变化不大,但材料中的-εM量却逐渐减少。
关键词:
TRIP钢
,
Fe-Mn-Si基合金
,
应力诱发马氏体相变
丛家瑞
,
范鹤立
,
曹兴言
,
李隆盛
,
曹月君
,
徐香秋
金属学报
奥氏体-贝氏体球墨铸铁中有20—40％的奥氏体,在滚动接触疲劳过程中,表面层奥氏体仅有5—10％发生应力诱发马氏体相变,产生于未转变的奥氏体区中,这种相变对于表面硬度的提高贡献不大,对接触疲劳性能没有明显的影响。
关键词:
奥氏体-贝氏体球墨铸铁
,
contact fatigue
,
work hardening
,
stress-induced martensitic transformation
