舒宏富
,
宋超
,
张晓峰
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2006.03.006
通过物理模拟测定了RH精炼过程的循环流量、钢包的均混时间、真空室内物料的平均停留时间及容量传质系数,重点分析了RH上升管内的提升气体用喷嘴个数及其布置对上述4个方面特性的影响.结果表明,提升气体用喷嘴个数及其布置对RH内钢水流动有很大的影响,循环流量随喷嘴个数和气泡行程的增加而增大,但均混时间、平均停留时随喷嘴个数和气泡行程的增加而减小.
关键词:
RH精炼
,
循环流量
,
物理模拟
,
容量传质系数
,
平均停留时间
,
均混时间
赵岩
,
雷洪
,
周骏
,
陈海耿
,
孙中强
,
邢国成
钢铁
中间包流体流动直接影响连铸坯的质量,为了缩小非对称中间包两流之间的流动差异,利用水模型和数值模拟方法,研究了侧孔长水口中间包流体流动特性。研究结果表明：直通型长水口、圆形湍流控制器和单挡墙结构中间包两出口流体差异较大,侧孔长水口和多孔挡墙结构中间包两流之间平均停留时间差异是直通型长水口中间包的3/4,且近长水口侧出口的平均停留时间延长7.7%。
关键词:
非对称中间包
,
侧孔长水口
,
平均停留时间
,
水模型
,
数值模拟
赵岩
,
雷洪
,
陈海耿
,
赫冀成
,
孙中强
,
邢国成
中国冶金
通过水模型试验和数值模拟，研究了不同湍流控制器下两流非对称中间包内流体流动特性。数值模拟结果表明：湍流控制器几何结构对两流非对称中间包流体流动特性有明显影响。圆形湍流控制器内流场涡心靠近底部，出口处流体流速垂直向上；中间包流场涡心靠近长水口，涡心高度与挡墙高度基本相同，中间包表面波动大，容易发生卷渣现象。非对称长方形湍流控制器底部为不对称波浪形，流场涡心靠近出口，流体以一定角度从湍流控制器出口流出；其右侧出口面积大于左侧，水口右侧流体流量大于左侧；由于增大了出口面积，出口处流体速度减小，中间包表面平稳。水模型结果表明采用非对称湍流控制器中间包两流之间的平均停留时间差比圆形湍流控制器中间包减少1／4，算术平均值增加5．3％，说明非对称湍流控制器增强了中间包去除夹杂物能力且能有效缩小两流之间流体流动的差异。
关键词:
非对称中间包
,
非对称湍流控制器
,
平均停留时间
,
流动特性
李京社
,
马昱
,
常国平
,
杨树峰
,
杨明生
钢铁钒钛
以新兴铸管炼钢部四流"L型"中间包为研究对象,根据相似原理建立了1∶ 2的四流中间包水模型,研究了不同结构的中间包的流体流动特性.试验结果表明:原型中间包内部结构不合理,存在较大死区,最大死区比例为66.2%,中间包四流之间的流体流动特性差异很大;各种优化方案中,"挡墙+单吹气"(方案C)与"挡墙+单吹气+湍流器"(方案D)较理想,其中方案D死区比例最小,平均停留时间最长,其死区比例为19.7%,比原型下降了15.2%,平均停留时间延长到433 s,比原型增加了83 s.
关键词:
中间包
,
控流装置
,
死区
,
平均停留时间
,
非金属夹杂物
,
铸坯洁净度
苏笃星
,
邹长东
,
郭辉
,
王波
上海金属
通过数值模拟对板坯70 t中间包不同上下挡墙组合形式下的流场特性进行了研究.数模结果表明:原型中间包可以较好控制注流区的流动,但是由于增加了短上挡墙,没有明显增加活塞区比例,同时在短上挡墙附近形成了回流区(死区),不利于夹杂物的去除.优化控流方式后,平均停留时间由原来的992 s提高至1 036 s,死区体积比例由优化前的8.7％减少至7.1％.工业试验表明,优化后中间包在降低铸坯总氧和减少大尺寸夹杂物方面均优于原型中间包.
关键词:
中间包
,
数值模拟
,
平均停留时间
,
死区
