董亮
,
杜艳霞
,
张建宇
,
路民旭
,
吕建伟
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201508013
对某海洋平台的调研发现,水下机器人(ROV)水下电位检测只能够反映检测区域的阴极保护有效性,而采用悬臂法电位检测的结果表明,ROV未能检测的浅水和导管架内部区域阴极保护已失效.为此,借助于数值模拟的方法全面评估了两个海洋平台水下结构牺牲阳极阴极保护系统的有效性,与现场检测结果进行了对比.同时,针对欠保护区域采用数值模拟方法进行了优化改造.
关键词:
导管架
,
阴极保护
,
有效性评价
,
数值模拟
,
改造
王观军
,
杨勇
,
刘晶姝
,
柳言国
,
石仁委
腐蚀与防护
采用基于磁致伸缩传感器技术的超声导波技术对近浅海海洋平台导管架腐蚀状况检测进行了试验。结果表明，利用超声导波技术可以实现导管架全长度腐蚀状况快速检测。结果还表明，高频信号容易受到连接导管架的横梁影响，采用较低的激励频率更有利于分析海洋平台导管架腐蚀状况。由32kHz检测数据分析可知，导管架腐蚀缺陷主要集中在两个区域，其中一个区域位于水下2m附近，另一个区域位于导管架靠近海底部位，并且靠近海底越近，腐蚀越严重。
关键词:
磁致伸缩效应
,
超声导波技术
,
导管架
,
腐蚀检测
马桂君
,
王长军
,
曼得拉·查汗
,
易桂虎
,
王伊诺
电镀与涂饰
讨论了 LW3-1导管架腿贫乙二醇(MEG)储罐热喷铝工艺表面处理要求和影响热喷铝质量的因素，总结了施工过程中出现的质量问题，包括焊缝处起皮、环板涂层脱落、附着力未达要求等，提出了相应的解决方案：增加环板焊缝打磨和内部缺陷打磨工艺，以消除钝化层和表面缺陷的影响；采用16#氧化铝喷砂增大表面粗糙度；采用大功率通风机减少施工过程中粉尘的影响；改变喷涂方式，加强设备检查和工人培训等。通过采取以上措施，有效地提高了热喷铝的质量。MEG罐热喷铝涂层厚度在180~300μm之间，附着力单点测试值在7 MPa以上，平均值在9 MPa以上。
关键词:
导管架
,
乙二醇
,
储罐
,
防腐
,
热喷铝
,
涂层缺陷
寿志成
腐蚀与防护
介绍了海洋平台导管架的潮差段防腐蚀涂装工艺研究,对关键的技术研究进行阐述,包括涂装人员施工平台的研制、平台潮差段除锈技术、水下特种涂料性能研究、水下涂装工艺技术,并进行了现场使用,成功完成了海洋平台导管架潮差段的防腐蚀涂装.
关键词:
海洋平台
,
导管架
,
潮差段
,
防腐蚀涂装
李民强
,
郑震生
,
董亮
,
杨光
,
蔡峰
,
于俊峰
,
吴广春
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.07.019
目的：对海洋平台导管架外加电流阴极保护设计通电点的选择等问题进行分析，为海洋平台导管架阴极保护设计提供指导。方法利用BEASY CP数值模拟软件，通过数值模拟计算方法对导管架外加电流阴极保护系统设计的基础问题进行了研究，包括保护对象的确定、通电点的设置、辅助阳极选型和阳极数量及安装位置等。结果导管架外加电流阴极保护设计时，若只考虑海水浸渍部分，则无法使导管架海水和海泥部分均得到有效保护。设置通电点时，考虑电阻（1.01×10-6Ω/m）和不考虑电阻两种情况下导管架的保护电位相近，绝对误差不超过1 mV，通电点的位置对保护效果影响较小。阴极保护输出电流为17 A时，三种不同直径（300、600、900 mm）辅助阳极阴极保护系统的保护相近，保护电位在803~899.2 mV(vs. CSE)之间。三种不同阳极设计方案的输出电流分别为17、17、16.5 A，对应的保护效果分别为803.34~899.20 mV（vs. CSE）、802.96~850.64 mV（vs. CSE）、800.36~848.26 mV（vs. CSE）。2#阳极的保护效果比1#阳极的保护效果均匀，两支阳极方案在最低保护效果下所需电流比单支阳极更小且保护更均匀。结论设计外加电流阴极保护系统时，应当充分考虑与待保护对象相连接的所有金属结构物。对于小型导管架而言，金属电阻对导管架外加电流阴极保护系统的电位分布影响很小，因此通电点的选择较容易。外加电流阴极保护系统设计时应考虑电流密度对辅助阳极的消耗影响，选取适当尺寸的阳极。通过数值模拟方法，可以优化阳极数量和位置，从而实现保护电流较小且保护效果更均匀，并满足一定的经济性要求。
关键词:
导管架
,
外加电流阴极保护
,
数值模拟
,
设计
,
辅助阳极
,
通电点
