李博
,
张海
,
工程热物理学报
在常压和初始温度443 K的条件下,使用对冲火焰技术实验研究了异十六烷和十氢萘非预混火焰的熄灭特性,测得其熄灭极限Kext,并与正十六烷/氮气的Kext进行了对比.实验结果表明,随着燃料侧燃料质量分数的增加,异十六烷/氮气和十氢萘/氮气的Kext增大,异十六烷/氮气的Kext低于相同燃料浓度的正十六烷/氮气的Kext,分析表明,这主要是由于异十六烷在氧化过程中产生了稳定不易分解的产物所致.
关键词:
异十六烷
,
十氢萘
,
非预混火焰
,
熄灭极限
,
对冲火焰
许考
,
张海
,
樊融
,
刘青
工程热物理学报
对冲火焰被广泛地应用于测量层流火焰传播速度,但实验中常常出现两个喷嘴的流量非对称,造成流场的非对称性.通过数值模拟发现,流量不对称性使得火焰锋面不断移向流量较小的一侧,两侧火焰速度均发生变化.随着流量差增大,流量较大侧得到的层流火焰速度也稍有增加,而流量较小侧的与对称条件下的一致.建议尽量使用流量较小侧作为测量区域.在常规实验的流量偏差内,使用局部拉伸率拟合所得到的层流火焰传播速度是可靠的.
关键词:
对冲火焰
,
非对称
,
层流火焰传播速度
,
拉伸率
,
流场
仇晓龙
,
李博
,
张扬
,
宗晓辉
,
张海
工程热物理学报
使用对冲火焰法实验测量和数值模拟多组合成气/空气的贫燃熄灭极限.随着主要可燃组分H2和CO总含量的增加以及非可燃组分CO2和N2减少,在同一拉伸率下火焰浓度熄灭极限φex(用当量比表示)降低,贫燃侧可燃极限φlimit也随之降低.数值模拟结果与实验数据对比,在拉伸率较大时,两者符合得很好,在低拉伸率情况下,由于自然对流作用,导致测量偏差增大,使得实验测得的φex高于数值模拟计算结果.
关键词:
合成气
,
熄灭极限
,
可燃极限
,
对冲火焰
,
CHEMKIN模拟
吴宁
,
宗毅晨
,
李水清
,
姚强
,
罗忠敬
工程热物理学报
本文发展并建立了一套适用于研究煤粉穿越气相火焰面着火特性的对冲火焰实验系统,基于碰撞解聚原理研制了全新的微小载气量给粉系统.通过统计ICCD拍摄的煤粉着火图像,结合数值计算分析煤粉颗粒的沿程温度经历,发现穿越扩散火焰面时颗粒升温速率可达105 K/s,火焰面温度及煤粉停留时间是决定煤粉穿越火焰面后着火模式的主要因素.
关键词:
对冲火焰
,
煤粉
,
着火
,
给粉
吴宁
,
宗毅晨
,
姚强
,
罗忠敬
工程热物理学报
本文成功搭建了加压对冲燃烧实验系统,该实验系统可将反应气体预热至1600 K,可调压力范围0.06～1.5MPa。在此基础上研究了合成气组分及NO加入量对其点火特性的影响,结果显示合成气点火温度主要受H_2浓度影响,而NO的加入有利于降低合成气点火温度,并且存在最佳的NO浓度使得点火温度达到最小值。
关键词:
加压
,
对冲火焰
,
合成气点火
,
NO
李博
,
田雪沁
,
张扬
,
张海
,
岳光溪
工程热物理学报
在φ=0.6～0.75的条件下,利用PⅣ测得对冲火焰的二维速度场,分析使用偏移中心线一定距离提取的轴线速度分布曲线所得到的层流火焰传播速度SOL与沿中心线提取的速度分布曲线得到的SOL之间的误差大小.实验结果表明,在弱火焰时对冲火焰速度场具有明显的二维效应.φ=0.6,偏离中心轴线5 mm时,相对误差达到33%;而φ=0.75时,相对误差小于5%.因此,对于弱火焰的二维速度场,测量必须沿中心线进行.
关键词:
二维效应
,
对冲火焰
,
层流火焰传播速度
,
预混火焰
于维铭
,
袁振
,
钟北京
工程热物理学报
航空煤油火焰传播特性对航空动力装置的研发与设计均具有重要意义.本文在液体燃料对冲火焰实验台上,使用相位多普勒粒子分析仪(PDPA)在较宽的当量比范围内,测量了三种煤油表征燃料与空气掺混气的层流火焰传播速度.在标准大气压下,初温378 K时正癸烷、甲基环己烷和初温388 K时甲苯与空气预混气燃烧时能够达到的最大火焰传播速度为64.2 cm/s、58.3 cm/s和52.4 cm/s.在实验数据的基础上,进一步采用Chemkin软件对预混火焰进行了动力学分析,探讨了造成三种燃料火焰传播性质差异的动力学原因.
关键词:
航空煤油
,
对冲火焰
,
火焰传播速度
,
数值计算
钟北京
,
候凌云
工程热物理学报
本文使用详细的化学反应机理模拟了C2H6/O2/N2/AR层流对冲扩散火焰中多环芳烃的生成动力学过程.反应机理包括96种组分的502个基元反应.通过数值计算分析了层流对冲火焰的结构和主要反应物、中间物质和反应产物的浓度变化,并与相关文献的实验结果进行了比较.结果表明,数值模拟在燃烧过程和PAH生成规律上与实验结果是一致的,但在某些组分的定量预报上存在一定的差别.
关键词:
对冲火焰
,
多环芳烃
,
乙烷
