王学滨
稀有金属材料与工程
通过引入与Batra及Kim类似的观点,将绝热剪切带宽度定义为绝热剪切带的中心区域的宽度(W5%),在该区域上温度比其峰值小5%,利用Johnson-cook模型及梯度塑性理论分析Ti-6A1-4V绝热剪切带的厚度随环境温度的演变规律.计算表明,随着环境温度的升高,绝热剪切带宽度增加,这与许多实验观测结果一致.当绝热剪切带的总厚度在上限时,绝热剪切带宽度-环境温度曲线是稍微上凹的;但是,当绝热剪切带的总厚度在下限时,绝热剪切带宽度-环境温度曲线基本上是直线,著名的Dodd及Bai模型无法预测这些新现象.关于绝热剪切带宽度的计算结果非常接近于Liao及Duffy的实测结果.在忽略应变硬化的条件下,采用线性软化模型及梯度塑性理论推导w5%的简化解析式,发现环境温度、密度、热容、软化模量、剪切应力的增加使绝热剪切的敏感性降低,而功热转化因子及抗剪强度的降低使绝热剪切的敏感性降低.
关键词:
Ti-6Al-4V
,
绝热剪切带
,
宽度
,
环境温度
,
梯度塑性理论
,
Johnson-Cook模型
,
绝热剪切敏感性
王守忠
,
朱凯
表面技术
doi:10.3969/j.issn.1001-3660.2011.04.029
采用数控等离子束专用机床与自制的电流调控装置,对汽缸套工作面进行等耐磨硬化处理试验研究.工作电流60～90 A,随着扫描行程与电流的增大,硬化层的深度、宽度以及硬度均呈直线上升,奥氏体化程度更为充分,马氏体含量逐渐增加,残余奥氏体含量逐渐减少.结果表明:汽缸套内表面经等离子束扫描后,实现自淬火,获得了高硬度的隐针马氏体组织；装机测试试验表明,原硼铸铁汽缸套上下部磨损量相差较大,磨损量也大；双层网格等离子柬硬化的硼铸铁汽缸套各部位的磨损量几乎相等,其磨损量是原硼铸铁汽缸套磨损量的1/3.
关键词:
汽缸套
,
等离子束
,
电流
,
深度
,
宽度
,
硬度
,
残余奥氏体
刘娟
,
张凤琴
,
徐建忠
,
刘相华
,
王国栋
钢铁研究
doi:10.3969/j.issn.1001-1447.2004.03.004
通过对国内某钢厂热连轧带钢粗轧过程设定计算控制系统的分析,阐明了系统设定计算模型的结构及控制原理.采用C++语言对该系统进行离线仿真,并对模型中有关参数进行了优化.将仿真计算结果与实测数据相比较,验证了离线模拟系统设定值的正确性.
关键词:
粗轧
,
宽度
,
设定计算
,
控制系统
王学滨
稀有金属材料与工程
根据梯度增强的Johnson-Cook模型,对Ti-6Al-4V绝热剪切带中心区域的宽度(绝热剪切带宽度w5%)随平均塑性剪切应变的演变规律进行了预测.结果表明,随着平均塑性剪切应变的增加,w5%先是快速减小,然后趋于稳定.当绝热剪切带总宽度为0.3235 mm时,w5%的稳定值接近Ti-6Al-4V绝热剪切带宽度的上限(55 μm);当绝热剪切带总宽度为0.0705 mm时,w5%的稳定值接近Ti-6Al-4V绝热剪切带宽度的下限(12 μm).绝热剪切带宽度受多种因素影响,例如,材料特性、加载速度、环境温度、应力及应变状态.本文的分析是在绝热条件下进行的,不存在塑性功率与热传导达到平衡(稳态)的假定.
关键词:
Ti-6Al-4V
,
绝热剪切带
,
宽度
,
平均塑性剪切应变
,
梯度塑性理论
,
Johnson-Cook模型
王学滨
稀有金属材料与工程
基于曲线的最小二乘拟合方法,计算了Ti-6Al-4V绝热剪切带出现时的临界塑性剪切应变.根据梯度塑性理论,获得了绝热剪切带内部的局部塑性剪切变形分布曲线的理论表达式,用于拟合Liao及Duffy的实验数据.在不同的绝热剪切带宽度取值条件下,估算了绝热剪切带出现时的临界塑性剪切应变.当绝热剪切带的宽度取值在1～2 mm时,计算出的临界塑性剪切应变在0.1～0.47之间.绝热剪切带内部的局部变形分布曲线的理论表达式可以很好地描述流线的非线性特征.当绝热剪切带的宽度取值较大时,绝热剪切带内部的流线的理论结果在两端较弯曲；而当其取值较小时,这些流线比较平直,仅稍微弯曲.
关键词:
Ti-6Al-4V
,
绝热剪切带
,
宽度
,
局部变形分布
,
梯度塑性理论
,
最小二乘拟合方法
