袁家伟
,
李婷
,
李兴刚
,
李永军
,
张奎
,
郝永辉
,
罗广求
,
罗萍
材料热处理学报
采用光学显微镜、X射线衍射、布氏硬度测试、扫描电镜、能谱分析等方法,研究新型Mg-4Zn-1Mn（ZM41）镁合金在铸态和不同热处理状态下的显微组织、成分、硬度变化规律。用激光闪射法测定其不同状态的热扩散系数,计算得到导热率值。以空位扩散机制为基础,研究均匀化扩散动力学过程,建立此合金的均匀化扩散方程。结果表明：铸态组织枝晶偏析严重,晶界上有许多粗大的Mg7Zn3非平衡结晶相,Mn以单质形式存在于合金中。经370℃×12 h均匀化热处理后,大部分的Mg7Zn3相已溶入基体。根据实验结果和均匀化动力学计算,确定最佳均匀化处理工艺为370℃×12 h。该合金室温导热率值为125.5 W/（m.K）,比常见的镁合金如AZ系、AM系、AS系等的导热性能高出1倍左右。
关键词:
Mg-4Zn-1Mn镁合金
,
导热率
,
均匀化热处理
,
扩散动力学
朱绍武
贵金属
通过硬度测试、X射线衍射(XRD)分析、扫描电镜(SEM)观察和能谱(EDS)分析,研究了含少量Re的Pd-Ag-Sn-In-Zn合金原始铸态和均匀化热处理后的显微组织结构.研究表明,合金在铸态时因为冷却速度慢而形成了第二相,均匀化热处理后形成面心立方结构的单相固溶体,硬度也降低.合金原始铸态组织为枝晶组织,均匀化热处理后的组织成分均匀,无枝晶偏析.均匀化热处理后基体中存在的少量富Re第二相颗粒,可以起到弥散强化的作用.
关键词:
金属材料
,
钯合金
,
均匀化热处理
,
枝晶组织
,
弥散强化
刘英
,
朱宝宏
,
张永安
,
李锡武
,
刘红伟
,
熊柏青
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2012.04.004
利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、能谱分析(EDS)、差示扫描量热(DSC)、X射线物相分析(XRD)研究了7449高纯高强韧铝合金均匀化热处理制度及其微观组织演变.结果表明:7449合金铸锭组织存在枝晶偏析,Zn,Cu原子沿晶界偏析严重,非平衡共晶相沿晶界呈连续网状分布,共晶相组成为α(Al)+ Mg( AlZnCu)2四元相,初始回溶温度为477℃；合金经不同均匀化热处理后,非平衡共晶相发生回溶,且析出弥散分布的A13Zr粒子.研究了不同的均匀化热处理制度对7449合金微观组织的影响,均匀化热处理温度越高,合金非平衡共晶相回溶效果越好,合金经(440℃/12 h)+(470℃/24 h)均匀化热处理后第二相回溶充分,且析出弥散的Al3Zr粒子,抑制后续加工和固溶处理过程中的再结晶.最终确定合金合理的均匀化热处理制度为(440 ℃/12 h)+(470 ℃/24 h).
关键词:
7449铝合金
,
均匀化热处理
,
共晶相
,
微观组织
胡永强
,
郭喜平
,
郭海生
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.06.002
对以2.5μm/s和50μm/s抽拉速率定向凝固的Nb-Ti-Si基超高温合金试样,分别进行了在1250,1350℃和1400℃保温50h的均匀化热处理.结果表明:均匀化热处理后的组织主要由Nbss,β(Nb,X)5 Si3及γ(Nb,X)5Si3相组成,在以2.5μm/s抽拉速率定向凝固的试样中还出现了针状Cr2(Nb,Ti)析出相.随均匀化热处理温度的升高,针状析出相的数量增多；经均匀化热处理后定向凝固试样中的大块六边形硅化物的平直边界和尖锐的棱角逐渐圆润；共晶胞中心的细小硅化物逐渐球化,而共晶胞内板条状的硅化物部分碎化,逐渐变成小岛状.热处理后并没有发生β(Nb,X)5Si3向α(Nb,X)5Si3的晶型转变.同定向凝固态相比较,均匀化热处理后合金的显微硬度显著提高,并且随着均匀化热处理温度的升高,合金及各相的显微硬度先升高后降低,在1350℃/50h热处理后显微硬度值最高.
关键词:
均匀化热处理
,
Nb-Ti-Si基超高温合金
,
组织演变
,
定向凝固
,
显微硬度
曹零勇
,
郭明星
,
崔华
,
蔡元华
,
张巧霞
,
胡晓倩
,
张济山
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00608
根据已有的实验结果提出了Al-Mg-Si系合金均匀化过程中片层状β-A1FeSi相向球形α-Al(FeMn)Si相转变过程模型图,并据此采用稳态扩散理论对其转变动力学过程以及555℃不同时间相转变过程等进行了系统深入的研究.结果表明,均匀化温度T对β→α相转变的动力学影响很显著,温度越高,转变速率越快；而α相原始核心的大小只略微影响β相溶穿时间；Q相核心间距l主要影响转变过程中β相的边界溶解阶段；β相的厚度对β→α相转变过程的影响最大,特别是溶穿阶段,随着厚度的增加,转变过程由β相边界溶解为主导的方式向由β相溶穿为主导的方式发生转变；当β相厚度分别为0.1,0.2和0.3 μm时,理论预测发生熔断所需均匀化时间分别大于5,10和15 h,这与实际的实验结果非常吻合.此外,β相厚度小于0.3 μm时,经16-24 h很容易达到转化率f(α)≥0.9,因此,除了优化均匀化过程进而更好地控制β→α相转变之外,合金熔铸工艺也应该尽量保证基体内的β相厚度小于0.3 μm.
关键词:
Al-Mg-Si合金
,
均匀化热处理
,
相转变
,
动力学
,
模型
朱云鹏
,
解品
,
张瑞
,
金培鹏
,
徐仕翀
材料热处理学报
在变形温度为250 ～400℃,应变速率5×10-5～0.5 s-1范围内,研究了均匀化热处理态Mg2B2O5/AZ63B镁基复合材料的热压缩变形行为,并利用双曲线正弦函数建立了其本构方程.结果表明:复合材料的峰值应力及其对应的应变均随温度的降低及应变速率的增加而增大;计算峰值应力与实验值的比较表明双曲正弦函数可以准确描述复合材料的本构关系;复合材料的应力指数n和激活能Q分别为5.5和221 kJ/mol,其变形机制为晶格扩散控制的位错攀移机制.热挤压试验表明:经过均匀化热处理,复合材料的最大及稳态挤压力与铸态相比分别下降了92 kN和80 kN.
关键词:
镁基复合材料
,
热变形
,
均匀化热处理
,
本构关系
张永嗥
,
刘庆
材料热处理学报
通过热处理工艺的调整获取了具有不同‘6-α’转化(即(Fe,Mn) Al6相转化为α-Al12(Fe,Mn)3Si相)特征的Al-Mn-Mg合金初始试样,采用高分辨扫描电镜(SEM)对初始试样中‘6-α’的转化现象以及转化后α相的微观形貌特征进行了表征分析,并对各组试样进行热轧以研究该转化对形变过程中化合物破碎的影响.结果表明,‘6-α’转化有助于合金中粗大化合物的分裂和破碎,化合物破碎后会在进一步的形变过程中随基体流动进而改善其自身的分布状态,相对含量的多少以及疏松多孔的内部结构是α相帮助化合物充分破碎的关键因素.
关键词:
Al-Mn-Mg合金
,
均匀化热处理
,
6-α转化
,
铝点
,
破碎
王杰
,
张永安
,
范云强
,
金龙兵
,
李锡武
,
李志辉
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.XY15040301
以Al-9.2Zn-2.0Mg-1.8Cu合金为基础合金,共设计了3种化学成分的合金,采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、差热分析(DSC)等手段,同时结合Pandat热力学计算,研究了Zn和Mg元素对半连续铸造高Zn含量Al-Zn-Mg-Cu合金铸态和均匀化组织的影响.结果表明:合金铸态组织中第二相主要包括非平衡共晶(AlZnMgCu)四元相、大量细小的短棒状MgZn2相以及很少量的富Cu相;提高Zn和Mg元素的含量均会导致合金铸态组织中非平衡共晶相数量及非平衡共晶相厚度的增加,且在高Zn含量Al-Zn-Mg-Cu系合金中Mg元素影响更大,这与热力学计算结果基本一致.各合金经过470℃/24 h均匀化处理后,Al-9.2Zn-2.0Mg-1.8Cu合金回溶完全,Mg和Zn元素含量更高的合金回溶不充分,组织中仍存在一定数量的(AlZnMgCu)四元相,其中,在高Zn含量Al-Zn-Mg-Cu合金中Mg元素的增加尤其不利于均匀化的进行.
关键词:
Zn,Mg元素
,
Al-Zn-Mg-Cu合金
,
铸态组织
,
均匀化热处理
任欣
,
张军利
,
王昭
,
刘坚
,
张洪辉
,
王兴瑞
稀有金属材料与工程
采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、差示扫描量热仪(DSC)及X射线衍射分析仪(XRD),分析2A70耐热铝合金的铸造组织,研究其合理的均匀化热处理制度.同时,采用Thermo-Calc热力学计算软件,模拟Al-2.4Cu-1.5Mg-1.1Fe-1.1Ni合金的非平衡凝固路径,分析2A70合金在凝固过程中的析出相种类,并计算该合金低熔点共晶组织的转变温度,为研究2A70合金的铸态组织及均匀化工艺提供理论依据.结果表明:模拟计算所得2A70合金在凝固过程中主要析出a-A1、A12CuMg、Al2Cu、AlgFeNi、Al7Cu4Ni及A17Cu2Fe,与实验分析结果一致,且计算所得低熔点共晶组织转变温度可近似替代实验结果;该合金合理的均匀化热处理制度为490℃/12～16 h+520℃/12 h,在高温长时均匀化过程中,非平衡共晶组织得到较彻底的回溶,A19FeNi、A17Cu4Ni及Al7Cu2Fe难溶相未发生明显变化.
关键词:
耐热铝合金
,
热力学计算
,
均匀化热处理
,
微观组织
