袁训华
,
江社明
,
张启富
材料热处理学报
利用SEM和TEM研究了铝含量不同的热镀锌镀层中抑制层的结构及抑制层在形成和生长过程中Zn-Fe-Al金属间化合物之间的反应过程;分析了铅含量不同的镀层合金化后镀层与BH390钢基体之间的界面结构.结果表明,随着锌液中铝含量的增加,镀层中抑制层的结构逐渐由晶粒粗大且不连续的Fe2Al5转变为晶粒细小相对致密的FeAl3.铝含量不同的热镀锌镀层在合金化过程中抑制层结构的变化和镀层中各相的形成及生长过程是不相同.随着锌液中铝含量的增加合金化镀层与钢基体界面结合处镀层结构的均匀性逐渐降低,在相同的合金化工艺条件下,随着锌液中铝含量的增加镀层的合金化时间延长.
关键词:
热浸镀锌
,
合金化镀层
,
抑制层
,
镀层结构
,
界面结构
郝晓东
,
张启富
腐蚀与防护
选取高强度IF钢热镀锌板,通过控制合金化工艺参数获得了不同铁含量的镀层,研究了铁含量对于合金化镀层抗粉化性能和耐腐蚀性能的影响.结果表明,对于高强度IF热镀锌板合金化镀层,铁含量少于10%,镀层抗粉化性能较好;镀层的耐蚀性随铁含量的增加而变强.
关键词:
IF钢
,
合金化镀层
,
抗粉化
,
耐腐蚀
,
铁含量
袁训华
,
江社明
,
刘昕
,
张启富
腐蚀与防护
用配备拉伸／三点弯曲试验装置的SEM原位观察分析了热镀锌合金化钢板变形时镀层中裂纹产生、扩展、镀层断裂及在塑性变形过程中镀层与钢基体界面的交互作用。结果表明，在拉应力作用下，镀层的破坏可以分为两个过程：第一阶段主要表现为粉化；第二阶段主要表现为剥落。镀层在复合应力作用下的断裂并非沿着某一固定的界面发生，而是在载荷作用的不同阶段，发生不同类型的断裂和脱落，在不同区域镀层断裂的界面不同。当镀层承受拉应力时，裂纹在Г／δ相界面产生，在艿相中沿着垂直于镀层平面的方向扩展，并沿着Г相／钢基体界面延伸，镀层塑性变形的迹象不明显；但在压应力作用下，镀层表现出了明显塑性变形的迹象，在镀层和基体的变形过程中存在裂纹之间的相互作用和不均匀变形的情况。
关键词:
合金化镀层
,
裂纹产生及扩展
,
粉化和剥落
,
断裂机理
袁训华
,
张启富
钢铁研究学报
用装配3点弯曲试验装置的扫描电镜原位分析了GA钢板变形情况下镀层中裂纹的产生、扩展、镀层断裂及GA钢板在塑性变形过程中镀层与钢基体界面交互作用的情况。试验及分析结果表明：镀层承受拉应力的一侧，裂纹在Г／δ，相界面处产生，在δ1相中沿着垂直于镀层平面的方向扩展，并沿着Г相／钢基体界面延伸，镀层塑性变形的迹象不明显；镀层承受压应力的一侧表现出了明显的塑性变形，存在裂纹之间的相互作用和不均匀变形情况。合金化镀层无论承受拉应力还是压应力，镀层主要的破坏形式是断裂，而与镀层相接触的钢基体的主要破坏形式是局部不均匀塑性变形。
关键词:
合金化镀层
,
裂纹
,
粉化
,
剥落
,
原位观察
齐春雨
,
袁训华
,
藤华湘
,
郭大伟
,
朱国森
,
张启富
材料热处理学报
用SEM和XRD观察和分析了铝含量和合金化时间不同的热镀锌合金化(GA)镀层的表面形貌和组织,用双杯突测量了GA镀层的抗粉化量.结果表明,锌液中铝含量小于0.16 mass％的热镀锌镀层合金化时,镀层表面的Ra值小于1.0 μm,且镀层的粉化量小于30 mg/m2,满足汽车板的表面质量要求;此后随着锌液中铝含量的增加,GA镀层的粉化量迅速增加,说明GA镀层的抗粉化性能除与镀层中的铁含量有关外,还与镀层表面的粗糙度有关.锌液中铝含量为0.22 mass％热镀锌镀层合金化时,由于Fe2 Al5 Znx抑制层的抑制作用,镀层中的δ1k-相出现局部增多的现象,从而恶化了GA镀层的抗粉化性能.
关键词:
合金化镀层
,
组织
,
粗糙度
,
抗粉化性能
袁训华
,
张启富
,
江社明
材料热处理学报
采用SEM和AFM对不同合金化工艺的热镀锌合金化镀层断面结构和表面形貌进行观察和表征,并用摩擦系数仪测定了压力对不同工艺的镀层表面摩擦系数的影响,分析了合金化工艺和载荷对热镀锌合金化钢板(简称GA钢板)镀层表面摩擦特性的影响.结果表明,合金化时间为50 s时镀层表面的摩擦系数最大,此后随着合金化时间的延长镀层表面的摩擦系数基本保持不变;不同工艺的合金化镀层表面的相结构不同,当镀层表面以ζ相为主并伴有少量η相或以块状ζ相及致密的栅柱状δ相晶体为主时,镀层表面较平滑,表面没有出现明显的"火山口"状形貌时镀层表面的摩擦系数最小;随压应力的增加,镀层表面摩擦系数逐步增大,但是在较大压应力作用下,镀层表面摩擦系数的增幅明显降低.
关键词:
热浸镀锌
,
GA钢板
,
合金化镀层
,
表面形貌
,
摩擦特性
