赵鹏程
,
俞树荣
,
李淑欣
,
何燕妮
材料科学与工艺
doi:10.11951/j.issn.1005-0299.20160606
为了加深对风机轴承失效的进一步理解,从而提高其服役寿命,本文提出并研究了轴承钢GCr15在动载荷下的失效模式,采用分离式霍普金森压杆(SHPB)对轴承钢GCr15进行动态冲击试验,借助光学显微镜、SEM和FIB/TEM研究动态载荷下绝热剪切带的形成机理和组织变化.研究表明:冲击载荷下GCr15内部产生致密的绝热剪切带,且裂纹伴随着剪切带产生.剪切带中的晶粒被严重细化,由亚结构和纳米等轴晶组成.带中心部位大量位错缺陷的存在说明晶粒是在动态回复和不完全动态再结晶主导机制下逐步被细化的过程.细化的晶粒使得ASB内显微硬度值显著升高.
关键词:
GCr15
,
轴承钢
,
高速冲击
,
绝热剪切带
,
纳米晶
,
SHPB
,
动态再结晶
,
动态回复
杨卓越
,
李保成
,
赵家萍
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2001.04.014
研究了工业纯铁爆炸成形弹丸内微观组织变化,结果表明:由于绝热温升和特有的塑性变形机制,弹丸在成形过程中内部组织发生动态回复和动态再结晶,动态回复形成亚晶,因变形量不均匀使亚晶粒直径分布在0.3～1.5μm之间,动态再结晶使弹丸内形成均匀的小于5μm的超细晶粒.
关键词:
爆炸成形弹丸
,
超细晶
,
亚晶
,
动态回复
,
动态再结晶
孙述利
,
何文武
,
张敏刚
,
柴跃生
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2013.04.008
对9Cr-2W耐热合金进行了热变形温度900～1300℃和应变速率0.005 ～5.000s-1条件下热压缩模拟实验,分析该合金热变形应力应变曲线、热变形组织演变,并测试1150和1300℃下的热变形织构.结果表明,9Cr-2W耐热合金热变形软化方式主要与温度有关,在应变速率0.500 s-1时,900～1050℃出现明显加工硬化,为动态回复型；1100 ～ 1200℃动态再结晶新晶粒沿原晶界分布,为不连续动态再结晶型；1250～1300℃沿原晶界出现锯齿形,为几何动态再结晶型.同时,应变速率对热变形软化方式也有一定的影响,随着应变速率的提高,发生不连续动态再结晶温度范围变宽,细化晶粒效果明显.结合9Cr-2W耐热合金变形织构特征,1150℃热变形组织以动态回复为主,织构相对集中,晶粒择优取向强一些；而1300℃℃热变形组织基本为等轴晶粒,发生了完全动态再结晶,相对应织构漫散,择优取向相对弱一些.
关键词:
9Cr-2W耐热合金
,
动态回复
,
几何动态再结晶
,
变形织构
冯菲
,
曾卫东
,
朱艳春
,
赵永庆
,
周义刚
稀有金属材料与工程
研究了铸态TC21钛合金在温度1000～1150℃,应变速率0.01～10 s-1条件下的高温压缩变形行为,基于动态材料模型建立了热加工图,并结合变形微观组织观察确定了该合金在实验条件下的高温变形机制及加工工艺.结果表明:TC21合金在β相区进行热压缩,主要变形机理为动态回复；Ⅰ区(高应变速率,.ε≥1 s-1),材料落入流动失稳区域,其微观变形机制为局部塑性流动,在制定热加工工艺时应尽量避免；Ⅱ区(1050～1120℃,0.1～1 s-1),β晶粒变扁、拉长,晶界平直,为典型的动态回复,功率耗散率为32％～34％；最优加工区,Ⅲ区(低应变速率0.01～0.1 s-1),功率耗散为38％～46％,拉长的β晶粒晶界上出现连续再结晶现象,首火次开坯应在高温(1150℃)附近进行,以提高铸态组织的塑性,随后开坯应在中低温进行,以得到细小均匀的β晶粒.
关键词:
TC21合金
,
铸锭
,
加工图
,
变形机理
,
动态回复
,
再结晶
强洪夫
,
王哲君
,
王学仁
,
王广
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2011.06.006
基于新型亚稳β钛合金Ti2448在温度范围为1023～1123 K,应变速率范围为63.000～0.001 s-1的等温热压缩流动应力曲线特征,采用经典的应力-位错密度关系式和动态再结晶动力学模型构建了完整描述亚稳β钛合金热变形流动应力与应变、应变速率和变形温度关系的本构模型.位错密度变化方程和Avrami方程被用来分别描述合金在高(≥1s-1)低(＜1 s-1)应变速率下呈现的动态回复(DRV)和动态再结晶(DRX)两种不同的变形机制.最终通过应用全局优化求解非线性方程的新方法确定本构模型中的相关参数.根据本文所建模型得到的预测曲线和实验曲线吻合较好,能够有效预测Ti2448在热变形过程中的流动应力,为构建亚稳β钛合金热变形本构模型提供一种有效方法.
关键词:
亚稳β钛合金
,
热变形
,
本构模型
,
动态回复
,
动态再结晶
宋剑锋
,
张文志
,
董永刚
材料科学与工艺
为了获得高温加工过程中41Cr4钢的动态再结晶体积百分数、真应力、真应变以及稳态应力和稳态应变,在不同变形温度、变形量和变形速度条件下,在GLEEBLE 3500试验机上完成了物理模拟试验.实验结果表明:变形刚开始时位错密度增大较快,因此应力迅速增大,产生加工硬化过程,随着应变的累积,动态回复的发生导致应力增加速度减慢,当应变进一步增大到超过临界应变时,动态再结晶软化导致流变应力降低.在此基础上建立41Cr4钢的流变应力模型时,考虑了加工硬化、动态再结晶以及动态回复对流变应力的影响,给出了与实验值比较接近的41Cr4钢的流变应力模型.
关键词:
流变应力
,
物理模拟
,
41Cr4钢
,
加工硬化
,
动态回复
,
动态再结晶
杨卓越
,
丁雅莉
,
陈嘉砚
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2002.06.004
用透射电镜对冲击波加载的工业纯铁塑性机制进行了研究.结果表明其变形机制不同于准静态加载,塑性变形过程中冲击波绝热温升和亚结构的不稳定性使位错不断进行重新排列,应变较大时塑性变形功也会引起绝热温升,致使其亚结构已接近热加工动态回复组织,这种复杂的效应使塑性变形能力增强,结果使工业纯铁宏观塑性变形较大.
关键词:
冲击波
,
动态回复
,
位错
,
塑性变形
张国平
材料热处理学报
采用透射电镜和背散射电子衍射(EBSD)分析,观测了高纯铝在等通道转角变形加工(ECAP)中,三种应变速度对高纯铝显微组织的作用.结果表明:高速应变(100mm/s)以进一步提高纯铝的硬度,使晶粒达到0.31靘;大角晶界的百分数增大,最高可达89%.对目前ECAP研究中出现的两个问题,进行了分析讨论.最后指出:强塑性形变后获得的具有大角晶界的超细等轴晶粒不是再结晶组织.因为它们的晶界位错密度很高,处在高能状态;这种组织是通过动态回复,而不是动态再结晶产生的.
关键词:
强塑性形变
,
ECAP
,
动态回复
,
纯铝
周滨
,
申昱
,
陈军
,
崔振山
机械工程材料
采用Gleeble-1500D型热模拟试验机对Cr9Mo高合金钢进行热压缩变形,研究了该钢在温度1 173～1 473 K和应变速率10-3～1 s-1条件下的热塑性变形行为;并基于经典的应力-位错关系和动态再结晶动力学理论,分别建立了Cr9Mo钢的加工硬化-动态回复和动态再结晶两阶段的流变应力本构方程.结果表明:所建立的两个阶段的流变应力本构方程与试验曲线吻合较好,可以用该方程来预测Cr9Mo钢的高温流变行为.
关键词:
Cr9Mo高合金钢
,
动态回复
,
动态再结晶
,
流变应力模型
