姜晓
,
朱伯铨
,
李享成
,
王堂玺
,
方斌祥
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2010.z2.117
本文以铝酸钙水泥(Secar 71)结合刚玉质浇注料为研究对象,通过调整粒度级配(临界粒度为0.088mm和1mm)、热处理温度(分别为1500℃和1600℃)和添加糊精(分别为0、0.5％、1％和1.5％)等方法来改变浇注料试样的气孔结构参数,从而研究其对试样热导率的影响.研究结果表明:试样的显气孔率和气孔中位径均随着热处理温度的升高或糊精含量的增加而增大；当试样的临界粒度增加(0.088mm到1mm)时,因坯体密度提高,烧结更为显著,致使试样的显气孔率变小,气孔中位径增大；试样的常温热导率随显气孔率及气孔中位径的增大而减小,且此变化规律不受临界粒度的影响,临界粒度变化只改变热导率的大小,而并不会改变热导率的变化规律.
关键词:
刚玉质浇注料
,
显气孔率
,
气孔中位径
,
热导率
李有奇
,
李亚伟
,
汪明亮
,
金胜利
,
李楠
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2005.04.009
通过控制铝酸钙水泥加入量,研究了CaO含量分别为0、0.5%、1.3%、1.7%、2.5%、3%、3.5%、4.9%、5.6%和7.5%时对刚玉质浇注料烧结性能、抗热震性和显微结构的影响,同时借助XRD、SEM、EDS和高温热膨胀仪等手段对浇注料的物相变化、热膨胀系数和显微结构进行了分析和观察.结果表明:刚玉质浇注料中CaO含量显著影响着浇注料的烧结性能、抗热震性及其显微结构,当CaO含量低于2.5%时,随着CaO含量的增加,浇注料中片状CA6逐渐增多,并伴随着大量的体积膨胀,导致浇注料体积密度下降,显气孔率上升;当CaO含量超过2.5%时,随着CaO含量增加,浇注料中CA2相含量增加,CA6相含量逐渐减少,浇注料体积密度开始增加,显气孔率下降,线膨胀率减小,CaO含量高于5.6%的浇注料出现了收缩;刚玉质浇注料的抗热震性与显微结构密切相关,CaO含量为4.9%～7.5%的刚玉质浇注料具有很好的抗热震性,这是由于浇注料基质中粒状CA2与片状CA6相互穿插,刚玉骨料边缘片状CA6向基质中生长,强化了基质与骨料的结合,同时CA2相具有低膨胀性,导致浇注料具有较高的强度保持率和抗热震性.
关键词:
二铝酸钙
,
六铝酸钙
,
刚玉质浇注料
,
铝酸钙水泥
,
热膨胀系数
,
抗热震性
李友胜
,
童维军
,
李楠
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2006.05.006
骨料采用电熔白刚玉,基质采用白刚玉细粉、活性α-Al2O3微粉、SiO2微粉及Ti(C,N)微粉,按骨料与基质质量比为7030,α-Al2O3微粉和Ti(C,N)微粉总质量分数固定为10%,制备了Ti(C,N)含量(质量分数)分别为0、5%和10%的三种刚玉质浇注料,对比了三种材料的常温物理性能、抗碱(K2O)性能及抗渣性能,并借助XRD和光学显微镜研究了材料的物相组成和显微结构.结果表明:加入Ti(C,N)后,刚玉质浇注料经1500 ℃ 3 h 热处理后强度显著增大,抗碱(K2O)性能及抗渣性能随Ti(C,N)加入量的增加而逐渐提高.其主要机理为:Ti(C,N)促进了材料的高温烧结,改善了材料的显微结构;同时Ti(C,N)化学稳定性优良,难于被熔渣润湿,材料基质中均匀分散的Ti(C,N)减弱了碱(K2O)及熔渣对刚玉质浇注料的渗透和侵蚀.
关键词:
Ti(C,N)
,
刚玉质浇注料
,
物理性能
,
抗碱性
,
抗渣性
李文平
,
刘学新
,
李斌
,
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2009.06.012
研究了减水剂(包括六偏磷酸钠和萘系、三聚氰胺类及聚羧酸盐类3类减水剂)、氧化铝微粉(包括烧结氧化铝微粉和活性氧化铝微粉)对纯铝酸钙水泥结合刚玉质浇注料的流动性能和力学性能的影响.结果表明:1)氧化铝微粉的平均粒度对浇注料的流动度有较大的影响,在一定范围内,粒度越粗,浇注料的初始流动性越小,可工作时间越短.2)氧化铝微粉中可溶性碱性氧化物的含量对浇注料的施工性能和可工作时间有一定的影响.3)减水剂既影响浇注料的需水性,还影响浇注料的强度发展,必要时需引入缓凝剂或者促硬剂进行调节.4)综合比较萘系、三聚氰胺类及聚羧酸盐类3类减水剂,以聚羧酸盐类减水剂的减水效果较好.
关键词:
氧化铝微粉
,
减水剂
,
聚羧酸盐类
,
刚玉质浇注料
王青峰
,
叶国田
,
李坤鹏
,
宋秀娟
,
杨晓
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2014.06.003
以电熔棕刚玉（8～5、5～3、3～1 mm）和电熔白刚玉（≤1、≤0．045 mm）为主要原料，添加α-Al2 O3微粉和SiO2微粉制备铝酸钙水泥结合刚玉质浇注料，研究了经110、800和1000℃热处理后含5％（w）SiO2微粉和不含SiO2微粉浇注料基质中化学键变化与浇注料强度的关系。采用XPS和FTIR研究SiO2微粉与水泥水化产物经110℃烘干和800℃热处理后的化学键变化。结果表明，经110和800℃热处理后，SiO2微粉和水泥水化物之间形成了Si—O—Al结合键。因此，在110～800℃，含SiO2微粉的铝酸钙水泥结合浇注料的强度较高的原因是SiO2微粉与水泥水化物之间形成了Si—O—Al化学键。
关键词:
SiO2 微粉
,
铝酸钙水泥
,
刚玉质浇注料
,
化学键
陈风毅
,
王守业
,
曹喜营
,
柴军福
,
赵瑾
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2014.06.004
为了研究浇注料烘烤过程中其内部状态变化与其弹性模量变化的相关性，将纯铝酸钙水泥结合的刚玉质浇注料振动成型，自然养护24 h后脱模，部分脱模后试样继续在烘箱中于110℃干燥48 h，部分干燥后试样继续在500℃热处理3 h，采用弯曲共振法检测试样在不同加热过程中的弹性模量变化：1）对脱模后试样，以5℃·min－1的速率升温，并在50℃及其整数倍温度点保温60～90 min，检测试样在加热过程中的弹性模量变化；2）对干燥后试样，以5℃·min－1的速率连续升温至500℃，检测试样在加热过程中的弹性模量变化；3）对500℃热处理后试样，以15℃·min－1的速率连续升温至500℃后保温35 min，检测试样在保温过程中的弹性模量变化。结果表明：1）自由水的排出使试样的弹性模量增大，结合水的排出则使其弹性模量减小；2）在连续升温的加热过程中，自由水和结合水的排出滞后于设置保温的加热过程，试样弹性模量的变化也出现相应的滞后现象；3）快速连续升温过程中试样内部存在热应力，温度和热应力的存在会影响试样的弹性模量；4）浇注料烘烤过程中弹性模量的变化可综合反映其内部状态变化尤其是水分排出情况的变化。
关键词:
刚玉质浇注料
,
烘烤
,
弹性模量
,
弯曲共振法
,
共振频率
封鉴秋
,
杜光旭
,
贾晓林
,
李素平
,
张海军
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2006.05.005
研究了α-Al2O3微粉加入量(15%、17%、20%、22%)、纳米α-Al2O3加入量及分散剂种类(聚羧酸酯醚FJ-I、聚丙烯酸盐FJ-II和六偏磷酸盐SHP)、加入方式(单独或复合加入)和加入量等对刚玉质自流渗浆浇注料浆体流变特性的影响.结果表明:随着刚玉质自流渗浆浇注料浆体中α-Al2O3微粉含量的增加,浆体的粘度先逐渐降低,并在α-Al2O3微粉含量为20%时粘度最小,而当α-Al2O3微粉含量达22%时,粘度又略有增大;单独加入FJ-I、FJ-II或SHP能降低不含纳米α-Al2O3浆体的粘度,但超过一定量后浆体的粘度又升高;单独使用FJ-II、SHP或FJ-I时,含纳米α-Al2O3的浆体的粘度增大;采用复合分散剂能有效地改善含纳米α-Al2O3的浆体的流变特性;对α-Al2O3微粉用量为20%、纳米α-Al2O3加入量≤1.5%的体系,采用0.3%FJ-II+1.5%FJ-I的复合分散剂,浆体粘度小且呈宾汉姆流体特征.
关键词:
刚玉质浇注料
,
自流渗浆
,
粘度
,
流变特性
,
纳米α-Al2O3
,
分散剂
刘学新
,
柯昌明
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2002.01.006
主要研究了活性α-Al2O3微粉和水泥加入量对刚玉质浇注料性能的影响.结果表明:随着微粉用量增加,浇注料的流动性和抗渣性改善,凝结时间缩短,抗热震性降低;随着水泥用量增加,流动性降低,凝结时间缩短,高温处理后的常温抗折强度降低,抗折强度保持率增加,抗渣性恶化.
关键词:
刚玉质浇注料
,
α-Al2O3微粉
,
流动性
,
抗折强度
,
抗热震性
张宇
,
叶方保
,
张晔
,
李志刚
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2007.04.003
为了改善刚玉质浇注料的热态强度和抗侵蚀性,采用水合氧化铝Alphabond作为结合剂,分别调整Al2O3微粉及Alphabond加入量,研究了Al2O3微粉及Alphabond加入量对无水泥刚玉质浇注料性能的影响.结果表明:Al2O3微粉加入量对浇注料的成型性能和烧后强度影响较大,其最佳加入量在Alphabond含量(质量分数,下同)为3%时为11%左右;增加Alphabond加入量(在0～4%范围内)可大幅度提高浇注料的烘干强度,但1 400 ℃及1 600 ℃烧后常温抗折强度和1 400 ℃高温抗折强度明显降低.
关键词:
刚玉质浇注料
,
氧化铝微粉
,
水合氧化铝
