富伟
,
陈枭
,
王芳
材料保护
目前,就冲蚀粒子性质对超音速火焰喷涂(HVOF) WC-Co层的外观、硬度及冲蚀磨损性能的影响研究不多.采用HVOF技术在Q235钢表面制备WC-12Co涂层,并以棕钢玉砂、石英砂和黄砂为磨料,采用常温干砂冲蚀磨损试验机对涂层的冲蚀磨损性能进行了测试.采用显微维氏硬度计测试不同磨料的硬度,采用扫描电镜对磨料形貌、涂层显微结构及涂层冲蚀后的表面形貌进行了观察.结果表明:WC-12Co涂层为典型的层状组织结构,扁平化粒子间结合紧密,涂层内部孔隙较均匀.冲蚀过程中,冲蚀角度从30°增加到90°,涂层的冲蚀率增加.棕刚玉砂和石英砂表面形貌呈不规则多角状,硬度较大的棕刚玉砂对涂层冲蚀磨损较大大.石英砂和黄砂硬度相近,形貌规则的黄砂对涂层的冲蚀磨损较小.不规则的多角状磨料冲蚀的涂层,表面留下不规则坑洞及较深的切痕;规则的近圆外形黄砂冲蚀的表面留下近圆形的坑洞,同时粘结相的切痕较浅.
关键词:
超音速火焰喷涂
,
WC-12Co涂层
,
表面形貌
,
冲蚀磨损
,
磨料形貌
,
磨料硬度
,
Q235钢
王爱琴
,
柳培
,
谢敬佩
,
李继文
,
王文焱
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.b0yuan.issn1001-0963.20130336
利用MCF-30型冲蚀磨损试验机对镍铬铸铁进行冲蚀磨损试验,采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、XRD技术对其组织和冲蚀磨损后的形貌进行表征,分析了冲蚀角、冲蚀介质酸碱度对其冲蚀磨损性能的影响,总结了其冲蚀磨损规律.结果表明,镍铬铸铁在960℃风淬+250℃回火处理后,Cr与Fe、C形成(Fe,Cr)3C型合金碳化物,呈断续网状分布,起到了抗磨骨架的作用,Ni固溶于铁素体中强化基体;不同冲蚀角下,其冲蚀磨损曲线呈现“M”形,最大冲蚀率出现在60°冲蚀角;强酸对其冲蚀磨损影响较大,当pH≥3的时候,弱酸对其冲蚀磨损量几乎无影响.对其冲蚀磨损机理进行了分析.
关键词:
冲蚀磨损
,
镍铬铸铁
,
冲蚀角
,
酸度
,
组织
,
形貌
,
磨损机理
赵建华
,
纪秀林
,
杨臣
,
郭文强
,
马爱斌
电镀与涂饰
采用超音速火焰喷涂和焊条电弧焊在Q345钢基体表面分别制备了WC-10Co-4Cr复合涂层和04Cr1 3Ni5Mo合金堆焊层,测量了2种涂层的显微硬度、孔隙率、断裂韧性和表面粗糙度,并对2种涂层的显微组织和耐泥沙冲蚀磨损性能进行了对比研究.结果表明,二者的体积冲蚀磨损率均随时间延长而增加.在低角度冲蚀磨损条件下,复合涂层的耐泥沙冲蚀磨损性能明显优于堆焊层,涂层的硬度和强度是耐泥沙冲蚀磨损的主要影响因素.在高角度冲蚀磨损条件下,2种涂层的耐泥沙冲蚀磨损性能相差不大,涂层的断裂韧性是主要影响因素.WC-10Co-4Cr复合涂层表现出偏脆性材料的冲蚀磨损特性,04Cr13Ni5Mo堆焊层则表现出典型塑性材料的冲蚀磨损特性.
关键词:
钢
,
涂层
,
超音速火焰喷涂
,
堆焊
,
冲蚀磨损
,
硬度
,
断裂韧性
栾道成
,
丁武成
,
李茂华
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2003.12.011
用聚四氢呋喃醚二醇和甲苯二异氰酸酯反应后,与陶瓷粉末进行共混,制得抗冲蚀磨损的聚氨酯复合材料.用相对抗冲蚀磨损性法评价了聚氨酯陶瓷复合材料的耐磨性,通过扫描电镜观察了聚氨酯复合材料的磨损形貌,解释了微米级陶瓷粉末增强聚氨酯的抗冲蚀磨损性能机理.结果表明,Si3N4粉末质量分数在5%～10%时,复合材料抗冲蚀磨损性能是聚氨酯的1.87倍;TiN聚氨酯复合材料抗冲蚀磨损性能是聚氨酯的2.81倍.
关键词:
聚氨酯
,
冲蚀磨损
,
陶瓷粉末
,
复合材料
石建稳
,
王引真
,
李小龙
材料保护
doi:10.3969/j.issn.1001-1560.2005.05.006
利用超音速火焰喷涂合成技术制备了4种不同成分含量的(Ti,Mo)C-Ni金属陶瓷涂层,并对涂层的组织和性能进行了研究.结果表明,对于不含Mo的3种涂层(1号、2号、3号)来说,1号涂层的显微硬度值最高,3号涂层的显微硬度值又较2号涂层高,且2号涂层的耐冲蚀磨损性能优于1号和3号涂层;对于Ni含量均为40%的2号和4号涂层来说,4号涂层由于加入了5%的Mo,显微硬度值较2号涂层大大提高,且4种涂层中,4号涂层的耐冲蚀磨损性能最好.
关键词:
超音速火焰喷涂
,
显微硬度
,
冲蚀磨损
,
涂层
胡水
,
于仁红
,
蒋明学
耐火材料
doi:10.3969/j.issn.1001-1935.2005.06.005
以不同组成的刚玉质耐火材料作为试验样品,用ABR-1450A型高温耐磨试验仪分别研究了水泥加入量(w)为2%、4%、6%,硅微粉加入量(w)为2%、3%、4%,冲蚀角为30°、45°、60°,磨料粒度为1～3 mm、2～5 mm以及冲蚀温度为600 ℃、800 ℃、1000 ℃、1200 ℃时对刚玉质耐火材料高温耐冲蚀磨损性能的影响.结果表明:随材料中纯铝酸钙水泥加入量的提高,材料的高温耐磨性降低;随硅微粉加入量的提高,材料的高温耐磨性提高;提高冲蚀温度、增大磨料颗粒尺寸和增大冲蚀角都可以增加对耐火材料的磨损.
关键词:
冲蚀磨损
,
刚玉质耐火材料
,
冲蚀角
,
磨料粒度
,
冲蚀温度
王海军
,
蔡江
,
韩志海
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2005.04.013
用超音速等离子喷涂(HEPJet)和两种进口高速氧燃气火焰喷涂(HVOF)设备(JP-5000 和DJ-2700)制备WC-Co涂层,进行了孔隙率、显微硬度、结合强度及30°和90°攻角的冲蚀磨损对比实验,分析了涂层的SEM磨损形貌.结果表明,超音速等离子喷涂WC-Co涂层综合性能与JP-5000喷涂WC-Co涂层相当,优于DJ-2700;在30°冲蚀磨损条件下,WC-Co涂层的失效行为表现为疲劳剥落和微切削两种特征;在90°冲蚀磨损时,涂层的失效主要是垂直表面的磨粒冲击力导致涂层疲劳剥落.
关键词:
超音速等离子喷涂
,
高速氧燃气火焰喷涂
,
WC-Co涂层
,
冲蚀磨损
王彦平
,
龚卓
,
王起才
硅酸盐通报
采用气流挟沙喷射法对混凝土、改性环氧树脂及其复合材料进行冲蚀磨损实验,对比研究冲蚀参数对其冲蚀磨损的影响,并分析其冲蚀磨损机理.结果表明,C35混凝土和玻璃纤维环氧树脂复合材料冲蚀率与冲蚀平均速度近似呈线性关系,但对于混凝土,当冲蚀平均速度大于31 m/s时,曲线出现了转折,斜率变得更大;C35混凝土具有脆性材料的冲蚀行为,在90°冲蚀时冲蚀率最大,而改性环氧树脂及其复合材料具有半塑性材料的冲蚀行为,在45°冲蚀时冲蚀率最大;混凝土表面的冲蚀磨损机制为表面疲劳横向裂纹引起靶材流失,而其内部的冲蚀磨损机制为砂浆和粗骨料的选择性磨损;玻璃纤维环氧树脂复合材料的冲蚀磨损机制为环氧基体的微切削磨损、玻璃纤维和基体的剥离以及玻璃纤维的弯曲断裂.玻璃纤维环氧树脂复合材料的冲蚀率为同条件下C35混凝土冲蚀率的1/4～1/11,具有良好的抗冲蚀能力,是强风沙流地区混凝土桥梁墩身冲蚀磨损防护的理想材料.
关键词:
混凝土
,
环氧树脂
,
复合材料
,
冲蚀磨损
董世知
,
马壮
,
陶莹
,
李智超
,
赵越超
材料保护
为了提高Al2O3-TiB2复相陶瓷涂层的冲蚀磨损性能并降低熔覆成本,以Ni60A自熔性合金粉末、Al2O3粉末以及Al-TiO2-B2O3体系为原料,在Q235钢表面氩弧熔覆原位合成了Al2O3-TiB2增强颗粒复合层.采用金相显微镜、X射线衍射仪、显微硬度仪及冲蚀磨损试验对熔覆层的显微组织、物相结构、显微硬度和耐冲蚀磨损性能进行分析.结果表明:熔覆层与基体之间的结合方式为冶金结合,界面无气孔、裂纹;熔覆层中有Al2O3,TiB2,Fe2B和Fe19Ni3相生成;熔覆层的显微硬度最高可达771.9 HV,较基体提高了3.82倍;熔覆层的冲蚀磨损性能相对基体提高了2.49 ～4.70倍.
关键词:
氩弧熔覆
,
Al2O3-TiB2增强颗粒
,
镍基合金熔覆层
,
原位合成
,
冲蚀磨损
邢志国
,
周新远
,
吕振林
,
周永欣
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2013.06.014
为了改善工厂、矿山中大型机件的耐冲蚀磨损性,利用SiC颗粒与环氧树脂制备了能够便捷涂覆和快速固化具有优异耐冲蚀磨损性能的环氧/SiC复合材料,着重考察了SiC含量对环氧/SiC复合材料冲蚀磨损性能的影响.用自制的冲蚀磨损试验机对复合材料进行了冲蚀磨损实验,采用SEM等手段对复合材料的冲蚀磨损形貌进行观察分析.结果表明:在复合材料中提高SiC含量可以提高其耐冲蚀磨损性能,当SiC质量分数为复合材料的66.66％时,SiC颗粒与树脂之间“阴影效应”和“粘接效应”相互配合达到最佳,复合材料的冲蚀磨损性能最好；当SiC含量最佳时,复合材料的耐冲蚀磨损性能要好于相同角度下白口铸铁.
关键词:
复合材料
,
冲蚀磨损
,
环氧树脂
,
SiC颗粒
