钟云波
,
孟宪俭
,
倪丹
,
任忠鸣
,
邓康
,
徐匡迪
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2006.02.002
对旋转磁场净化钢液技术进行的实验研究表明,钢液在磁场下旋转速度的增加能加速夹杂物的向心迁移和聚合,但过高的转速将导致液面的卷流,降低分离效果.在同样的磁场强度下,不锈钢液由于粘度大,因而其转速比碳钢液的转速约低20%～30%.旋转磁场的施加使钢液中全氧含量迅速降低,在80～120r/min的转速下,碳钢可以获得约70%、不锈钢可以获得38%以上的全氧含量去除效率.
关键词:
旋转磁场
,
钢液净化
,
水模拟
,
夹杂物
,
全氧含量
张敏
钢铁
为实现高品质低氧钢的生产，有效降低钢中全氧含量，在考虑转炉下渣、炉渣氧化性以及钢水氧活度影响的前提下，通过研究钢包渣改质技术、过程钢包渣氧化性控制技术以及相应的钢包底吹氩制度等精炼工艺，建立了转炉一连铸流程生产低氧钢的精炼工艺技术。采用该技术生产的高品质优特钢成品ω（[TO]）≤15×10。
关键词:
低氧钢
,
夹杂物
,
全氧含量
,
精炼工艺
李阳
,
姜周华
,
姜茂发
,
王军文
,
顾文兵
钢铁研究学报
在MoSi2炉上用二次正交回归实验方法进行了CaO-Al2O3基精炼渣对钢液脱氧影响的实验研究.发现精炼渣与钢中溶解氧的平衡时间为20～30 min、平衡溶解氧含量为0.000 8 %～0.001 2 %,并得到了精炼渣在不同成分下的钢液全氧含量.另外,通过二次正交回归处理,得到了钢液全氧含量与精炼渣的光学碱度、渣中Al2O3含量和CaF2含量之间的关系式,并发现如下规律:随着精炼渣光学碱度的提高,钢液全氧含量几乎呈直线减小;在用铝脱氧的条件下,钢液全氧含量基本上随精炼渣中Al2O3含量的增加而增大;随着精炼渣中CaF2含量的增加,钢液全氧含量呈先增大、后减小的趋势.本实验条件下最佳的渣系组成为CaO 57.29 %,Al2O3 9 %,MgO 10 %,SiO2 8.71 %,CaF2 15 %.
关键词:
精炼渣
,
CaO-Al2O3
,
脱氧
,
正交回归
,
全氧含量
唐复平
,
常桂华
,
栗红
,
陈本文
钢铁
为控制超低碳钢中的簇状夹杂物,对超低碳钢中的夹杂物和与全氧含量的关系进行了研究.钢中的夹杂物主要是Al2O3夹杂和Al2O3-TiN复合夹杂,独立夹杂物尺寸大部分小于10 μm.铸坯中w(TO)小于0.003 0%时,钢中仍存在簇状Al2O3夹杂;Al2O3簇状夹杂物与铸坯中全氧含量没有直接关系,所以钢中的全氧含量不能完全代表钢中夹杂物的水平.钢中的簇状Al2O3夹杂物与RH脱碳结束活度氧有关,要控制超低碳钢中簇状Al2O3夹杂物必须稳定生产工艺,减少RH加铝升温,使RH脱碳结束活度氧保持在一定范围.
关键词:
超低碳钢
,
簇状夹杂物
,
全氧含量
王博
,
姜周华
,
龚伟
,
战东平
,
李大亮
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2004.02.002
夹杂物的去除应从初炼炉到连铸工序的每一个工艺步骤都进行严格控制,才可能达到令人满意的效果.通过控制电炉终点碳以降低初始氧含量,采用LF全程脱氧、改变精炼渣系和扩散脱氧方式,VD吹氩及弱搅拌技术和优化中间包结构、强化中间包冶金功能等措施对轴承钢的生产工艺进行了优化,实现了低氧轴承钢的冶炼.因此,控制轴承钢中夹杂物 (主要是氧化物)是一个系统的工程,不能仅依赖某一局部工艺采取措施来达到目的.
关键词:
轴承钢
,
夹杂物
,
全氧含量
