莫德锋
,
何国求
,
丁向群
,
胡正飞
,
张卫华
材料科学与工程学报
对6063锻造铝合金进行了不同应力幅值下拉一压及拉一扭复合疲劳试验,并用透射电子显微镜观察了疲劳失效试样的位错结构.结果表明:在循环加载过程中,循环硬化占据主要地位,循环硬化的速率和程度对应力幅值和加载路径有依赖性;相同应力幅值下,试样在拉一扭复合加载下失效比拉一压失效形成更为复杂的位错结构,且位错密度更高;位错之间及位错与析出相的交互作用是材料发生循环硬化的主要原因,循环硬化程度越高,疲劳寿命越短.
关键词:
锻造铝合金
,
循环加载
,
位错结构
,
疲劳
米国发
,
浮红霞
,
刘彦磊
,
田世藩
稀有金属材料与工程
利用多功能雾化沉积装置,制备了Ni3Al-Mo高温合金.拉伸性能测试表明:喷射沉积Ni3Al-Mo合金的屈服强度有明显的"R"特性,即喷射沉积合金的屈服强度随着温度的增加而增加,在760 ℃时达到最大值;随着温度的继续增加,屈服强度会逐渐降低.利用TEM对位错结构分析,阐明了合金屈服强度与微观结构之间的关系.研究结果表明,试验合金所具有的屈服强度随温度的变化规律主要是由不同温度下γ′及γ相内的位错缠结状况、位错对的形态及数量和六面体滑移系的开动程度决定的.裂纹的TEM分析表明,随着变形应力的增加,裂纹在晶界部位产生,然后迅速扩展,而且在不同的晶面内存在一些不同的滑移带.喷射沉积合金在室温、中温及高温下裂纹严格沿八面体滑移系(111)面开裂.
关键词:
Ni3Al-Mo合金
,
拉伸性能
,
位错结构
,
断裂特性
周杨
,
李小武
,
张广平
,
张哲峰
材料科学与工艺
为了更细致地揭示面心立方金属单晶体的循环变形机制,利用扫描电镜电子通道衬度(SEM-ECC)技术观察研究了Schmid因子为0.5的[4 18 41]单滑移取向铜单晶体的循环饱和位错结构.实验表明,在单滑移铜单晶体中,胞结构除了在高应变幅下的循环变形中出现外,还可能出现在循环应力-应变(CSS)曲线平台区的较低塑性应变幅下.驻留滑移带(PSBs)会随应变幅的增大而在试样表面聚集成内部含有位错胞的粗滑移带,带内的位错胞结构被认为是由于带内滑移阻力增大引起的应变集中所致形成的.此外,CSS曲线高应变幅区起始部分对应的循环饱和位错结构观察揭示出迷宫结构和胞结构是由PSBs逐渐演变而成的.
关键词:
铜单晶
,
循环变形
,
位错结构
,
SEM-ECC
,
驻留滑移带PSBs
王珊
,
汪明朴
,
陈畅
,
夏福中
,
左波
,
张婉
材料热处理学报
通过显微硬度分析、X射线衍射分析和TEM详细研究了钽及钽钨合金在冷轧变形过程中的组织和性能演变规律,结果表明：W在Ta中具有晶粒细化和强化作用,Ta、Ta-2.5%W和Ta-7.5%W合金在1400℃温度退火1 h后的再结晶晶粒的平均尺寸为45、20和15μm;在冷轧过程中,随着变形量的增加,钽和钽钨合金的显微硬度都逐步提高,当变形量达到99%时,Ta、Ta-2.5%W和Ta-7.5%W的显微硬度分别达到了243、309和359 HV;在Ta中添加W后,合金的位错密度会得到极大的提高,其中Ta-7.5%W合金的位错密度比Ta的高一个数量级;钽和钽钨合金各取向的晶粒中的位错密度不同,其中{200}、{211}、{222}和{110}取向的位错密度依次增大,这与Taylor因子计算的结果一致;TEM研究表明,{100}取向的晶粒中形成了位错胞结构,而{110}取向的晶粒中形成了形变带组织。
关键词:
Ta-W合金
,
冷轧
,
织构
,
位错结构
肖林
,
白菊丽
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2000.09.005
用透射电镜分别观察了Zr-4合金比例和非比例双轴疲劳变形亚结构.结果表明:等效应变幅为0.8%,不同主应变比下,Zr-4合金比例双轴疲劳后典型的位错组态是{1010}柱面滑移产生的平行位错线.随着等效应变幅提高,从平面状向波纹状滑移转化,有形成位错胞的趋势.非比例加载过程中,随着相位角从30°增大到90°,位错组态从平行位错墙变化成位错胞.相位角为90°时,随着等效应变幅提高,位错保持位错胞结构,但位错密度增高.非比例变形前后织构分析表明:随着相位角提高,{1010}极点密度减弱,{1011}锥面极点密度增强,表明合金塑性变形从以{1010}柱面滑移为主向柱面滑移加锥面滑移多系滑移转化.Zr-4合金非比例附加强化一方面是由于部分柱面滑移被锥面滑移取代后,滑移系本身临界分切应力提高;另一方面由于多滑移导致〈a/a〉和〈c+a〉/〈a〉位错与位错之间交互作用力提高.
关键词:
非比例附加强化
,
位错结构
,
微观机理
,
织构
李小武
,
曹昕明
,
马超群
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2009.07.004
在恒塑性应变幅εp1控制条件下研究了含富Cr沉淀颗粒的单滑移取向Fe-35%Cr合金(质量分数)单晶体的疲劳变形特征.实验结果和分析表明,当εp1≥2.5x 10-3时,由于运动的位错易于切过细小富Cr沉淀颗粒,导致在循环刚开始第1周的拉伸阶段出现了明显的应力软化现象,并接着在疲劳早期阶段表现出轻微循环软化现象.而且,晶体在循环过程中表现出一定程度的拉一压应力不对称性,这种增强的应力不对称性与细小富Cr沉淀颗粒的变形不稳定性有关.由大量细小滑移线聚集而成的粗滑移带以及高应变幅下形成的扭折带是该晶体主要的滑移变形特征.主裂纹大致沿主滑移面发展并最终沿此开裂,同时伴随有一些形态各异的二次裂纹在表面萌生.微观结构观察发现,在低应变幅(εp1=5.0x 10-4)下就有类驻留滑移带(PSB)楼梯结构形成,其体积分数随εp1的增大而增加.当εp1增大到5.0×10-3时,位错胞结构成为其主要微观结构特征.
关键词:
Fe-Cr合金
,
单晶体
,
疲劳
,
沉淀颗粒
,
滑移变形
,
位错结构
陈畅
,
汪明朴
,
王珊
,
贾延琳
,
左波
,
夏福中
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00230
本文详细研究了Ta-7.5％W合金中取向为45°立方旋转织构{001}〈110〉方向的晶粒在冷轧变形过程中的位错结构和显微硬度演变规律.结果发现,当冷轧变形10％时,合金中形成了典型的bcc金属冷变形的位错结构,包括位错偶极子、位错反应形成的“剪刀”型位错以及位错碎片亚结构等；随着变形的进一步进行,其中一种晶粒中初期形成的高密度位错墙在变形后期形成微带组织,而在另一种晶粒中形成了典型的位错胞结构.由经典位错理论的能量分析,位错缠结形成的网络结构可以弛豫形成低能的位错胞结构.在a-7.5％W合金中形成微带组织并不需要在晶粒中预先存在位错胞结构,但是此时合金的晶粒中必须有高密度位错墙结构,位错密度达到1014/m2左右.显微硬度测试表明这两种晶粒在冷轧过程中的加工硬化率不同,与含位错胞组织的晶粒相比,含微带组织晶粒的加工硬化率更高.
关键词:
Ta-W合金
,
冷轧
,
箔材
,
织构
,
位错结构
颜莹
,
卢蒙
,
李小武
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00684
在恒应力幅下对粗晶纯Al进行不同疲劳寿命分数D(D=2％-75％)的预疲劳变形,研究预疲劳变形对其单向拉伸行为、断口表面变形特征和位错组态的影响.结果表明,随着D的提高,粗晶纯Al的表面挤出和侵入现象加重,晶内的不均匀变形程度增大,导致沿滑移带和晶界萌生微裂纹和微孔洞以及随后的连接,当D高达75％时,三叉晶界节点处产生较长的沿晶裂纹.疲劳位错组态由退火时松散的胞状结构演变成规整的胞状结构和亚晶,但亚晶尺寸并未发生明显变化.预疲劳的粗晶纯Al单向拉伸后,其屈服强度明显提高,但随D的提高,屈服强度变化不大,抗拉强度呈现先降低再升高和最终急剧下降的趋势,但其加工硬化能力较弱.单向拉伸断口由纤维区和剪切唇区组成.纤维区韧窝的数量随D的提高而增多,尺寸减小,当D=50％时,韧窝数量下降,尺寸增大,断口呈现撕裂特征.单向拉伸后的亚结构主要为亚晶和亚晶内的位错胞状结构,随着D的提高,亚晶先减小后增大,亚晶的细化和亚晶内位错胞状结构的形成使预疲劳后的粗晶纯Al具有较高的最大均匀延伸率.
关键词:
粗晶纯Al
,
预疲劳变形
,
单向拉伸
,
断口
,
位错结构
