王士显
,
于敦波
,
李红卫
,
罗阳
,
李扩社
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2012.05.008
采用快淬法制备SmFe合金的过程中,在不同快淬速率下会得到4种不同外部形貌的合金,采用XRD,SEM,EDS等方法分析不同快淬速率下SmFe合金的相组成及显微组织结构,研究快淬速率及Sm含量对快淬态合金薄带相组成和显微组织结构的影响.研究表明:随着快淬速率的升高,冷却速度及过冷度也随之升高,合金薄带的相组成与组织形貌发生较大的改变,当快淬速率达到15 m·s-1时,SmFe合金的相结构开始由Th2 Zn 17型晶体结构转变为TbCu7型结构,通过对不同快淬速率下获得的合金薄带进行SEM和EDS分析,确定快淬态的SmFe合金薄带均由α-Fe枝晶相、包晶SmFe相及富Sm相组成,并且随着快淬速率的升高,枝晶逐渐向等轴晶转变,晶粒得到一定程度的细化,当快淬速率达到40 m·s-1时,枝晶生长转变为球状晶生长,晶粒大幅度细化,同时偏析现象消失,组织分布均匀化；通过对在同一快淬速率下获得的不同Sm含量的快淬SmFe合金薄带进行XRD分析,发现Sm含量的降低有利于TbCu7型结构的SmFe合金的获得,经SEM与EDS分析,发现随着Sm含量的增多,合金组织中α-Fe枝晶相逐渐减少,富Sm相逐渐增多.
关键词:
快淬
,
SmFe合金
,
亚稳相
,
微观组织
张哲旭
,
宋晓艳
,
李定朋
,
刘雪梅
稀有金属材料与工程
以纳米晶单相SmCo7合金块体为初始原料,通过系列退火系统研究了随着晶粒长大其物相组成和显微组织的演变特征.研究发现纳米晶SmCo7相从室温至600℃都能保持很好的相稳定性(晶粒长大十分缓慢).而且研究发现纳米晶SmCo7相的失稳分解和晶粒的突发长大会同时发生.值得注意的是分解形成的Sm2Co17相大部分是以显微孪晶的形式存在,而SmCo5相则是呈圆形均匀分布于合金中.另外通过对具有不同晶粒尺寸和物相组成的纳米晶SmCo7合金的室温磁性能细致表征,发现单相SmCo7合金都具有非常优异的磁性能.而其中平均晶粒尺寸为33 nm的单相SmCo7合金具有最高矫顽力,达到1164.54 kA/m.平均晶粒尺寸为29 nm的单相SmCo7合金具有最高的磁能积,达到95.65 kJ/m3.
关键词:
Sm-Co合金
,
亚稳相
,
相稳定性
,
相变特征
,
磁性能
杨元政
,
刘正义
,
庄育智
功能材料
本文用X射线衍射、扫描电镜等研究了等离子喷涂Al2O3+13%TiO2(质量分数)陶瓷涂层的相结构、相组成及其组织特征.陶瓷涂层孔隙率低,致密程度较高,以亚稳相γ-Al2O3为主要相,同时存在α-Al2O3和金红石TiO2.富Al2O3区与富TiO2区呈明显相互交迭的层状结构,且存在相互成分扩散.另外,涂层设计对硬度有一定影响,TiO2的引入提高了涂层的耐磨性.
关键词:
等离子喷涂
,
Al2O3+TiO2陶瓷涂层
,
层状结构
,
亚稳相
,
耐磨性
李伟
,
杨海波
,
单爱党
,
吴建生
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2004.04.011
用真空电弧熔炼方法制备了处于共晶区的Nb 18Si复合材料,用背散射电子相(BEI)和X射线衍射(XRD)分析了铸态和1 200℃×100h退火后复合材料的微观组织形貌和相组成,并进行了断口形貌分析.结果发现退火可以促进亚稳定相Nb3Si分解成Nb5Si3+Nb.延性相Nbss粒子尺寸和体积分数的增加影响材料的断口形貌,铸态的断口完全呈解理断裂,退火以后断口中出现界面脱离.脆性相对延性相的约束程度对材料的韧性影响很大.
关键词:
Nb-18Si复合材料
,
微观组织
,
断口形貌
,
亚稳相
王伟
,
倪建森
,
周细应
,
徐晖
,
周邦新
稀有金属材料与工程
采用熔体快淬及晶化处理工艺制备Nd11Fe72-xCo8v1.5CrxB7 5(x=0,1)纳米晶合金.研究了添加Cr对合金晶化行为和磁性能的影响.结果表明,添加Cr提高了软磁相α-Fe和硬磁相Nd2Fe14B的形成温度,降低了硬磁相Nd2Fe14B的居里温度.同时,添加Cr可细化两相晶粒,提高内禀矫顽力,从而提高最大磁能积.
关键词:
纳米复合
,
快淬
,
亚稳相
,
磁性能
麻西群
,
憨勇
,
于振涛
,
孙巧艳
,
牛金龙
,
袁思波
稀有金属材料与工程
研究骨科植入用TLM钛合金的相转变过程及其对合金力学性能的影响.结果表明,TLM钛合金固溶后的显微组织为β相和少量细长的α"相,合金经低温300℃至500℃时效的过程中,α相的形成经历β→ω→α、α"→α 2个过程,微观组织揭示出α"马氏体对亚稳ω-相的形成具有一定的阻碍作用.同时TLM钛合金中相结构对降低弹性模量的程度由大到小的顺序为:ω＞α"＞α;相结构对提高强度的作用由大到小的顺序为:ω＞α＞α";而相结构对延伸率的提高由大到小的顺序为:α"＞α＞ω.
关键词:
TLM钛合金
,
相转变
,
亚稳相
,
马氏体
,
力学性能
张彩东
,
丁培道
,
蒋斌
,
周守则
机械工程材料
采用光学显微镜观察了在工业双辊薄带连铸机上制备的M2高速钢铸带中的碳化物,利用二次枝晶间距计算了铸带的凝固速率;并用扫描电镜和透射电镜研究了高温热处理后铸带中亚稳相M2C碳化物的演变情况.结果表明:双辊薄带连铸高速钢工业铸带的凝固速率为1.7×103K·S-1,比实验室铸带的5.4×102K·S-1叫高一个数量级,远远高于工业铸锭的2×10-1K·S-1;双辊薄带连铸工艺可以细化高速钢铸带中的共晶碳化物,并获得较多的亚稳相M2C碳化物,在高温热处理过程中M2C碳化物与部分奥氏体反应生成稳定相M6C和MC碳化物,使碳化物分布更加均匀弥散.
关键词:
双辊薄带连铸
,
高速钢
,
碳化物
,
亚稳相
华中
,
刘洁
,
左斌
,
王丽丽
,
于万秋
,
赵立猛
材料热处理学报
采用单辊快淬法制备Fe78Co2Zr8Nb2B9M1(M =Ta、Cu)非晶合金薄带,在不同温度下对合金进行等温热处理.利用DTA、XRD、TEM、VSM和阻抗分析仪研究合金的热行为、微观结构、磁性能及巨磁阻抗效应.结果表明,晶化初期,Fe78Co2Zr8Nb2B9Ta1非晶合金析出α-Mn亚稳相和α-Fe(Co)相,Fe78Co2Zr8Nb2B9Cu1非晶合金仅析出α-Fe(Co)相.600℃退火后的Fe78Co2Zr8Nb2B9Cu1合金中晶化相的平均晶粒尺寸小于Fe78Co2Zr8Nb2B9Ta1合金.合金的Ms均随退火温度的升高而逐渐增大.Fe78Co2Zr8Nb2B9Ta1合金的Hc在600℃退火后明显增大,这与α-Mn型相的析出有关;而Fe78Co2Zr8Nb2B9Cu1合金的Hc在600℃退火后达到极小值.合金的GMImax值随退火温度增加先上升后下降.Fe78Co2Zr8Nb2B9Cu1合金具有比Fe78Co2Zr8Nb2B9Ta1合金更显著的GMI效应.
关键词:
微观结构
,
亚稳相
,
磁性能
,
巨磁阻抗效应
肖琪
,
胡锐
,
王军
,
李金山
,
刘毅
稀有金属材料与工程
通过深过冷凝固实验对Co-Ru包晶合金中不同相的析出及演化行为进行了研究.采用熔融玻璃净化与循环过热相结合的方法对该合金的深过冷实验获得了217 K(0.12 TL)的最大过冷度.结合经典形核理论的计算结果,在全过冷度范围内ξ始终作为先析相优先从熔体中析出.当过冷度(△T)小于临界过冷度(△T* ≈ 180 K)时,合金凝固组织表现为典型的包晶组织,此时包晶相的析出依赖于ξ相的形态改变;当△T＞△T*时,虽然ξ相仍为先析相,但是包晶相α的析出不再依赖于ξ相,而是直接从过冷熔体中析出并与ξ相竞争长大.随着过冷度的增大,包晶相的相对含量先增加后减少最后再次增加.
关键词:
Co-Ru合金
,
深过冷
,
包晶合金
,
相对含量
,
亚稳相
黄可龙
,
尹良果
,
刘素琴
,
樊新
功能材料与器件学报
doi:10.3969/j.issn.1007-4252.2007.02.007
采用沉淀法以Al(NO3)3·9H2O和NH3·H2O为原料制备了Al(OH)3干凝胶,经过高温煅烧合成纳米级的α-Al2O3粉末,研究了不同的Al(OH)3干凝胶样品的TG/DTA变化和煅烧过程中亚稳态Al2O3的相变过程.试验证明,Al(OH)3干凝胶中NH4NO3和α-Al2O3籽晶的存在使θ→α成核势垒降低,从而使得相变温度也降低.NH4NO3的存在使θ-Al2O3→α-Al2O3的相变温度降低了40℃;NH4NO3和2wt%α-Al2O3籽晶的双重作用则使θ→α的相变温度约降低220℃.制备出的α-Al2O3粉末,粒径分布均匀,无明显团聚,近似六方球形,平均粒径为70nm.
关键词:
沉淀法
,
α-Al2O3
,
亚稳相
,
相变温度
,
形核势垒
