常金宝
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马德刚
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李双武
,
韩志杰
,
刘善喜
,
轩宗宇
钢铁
利用扫描电镜对含钛焊丝钢中夹杂物性质及连铸水口结瘤物的物相组成进行了分析,并结合热力学计算研究了水口结瘤的形成机制.结果表明,LF精炼出站钢液中存在大量Al2 O3、TiO2夹杂物,并不断附着沉积在水口内壁形成氧化铝型、氧化钛型或两者结合的结瘤物,连浇炉数仅为4次.通过优化钢中[Al]-[Ti]-[O]关系,控制铝质量分数在钛-铝竞争氧化平衡线之上,即w([Ti])/w([Al])4/3＞84.49且w([Ti])/w([Al])＞7.46,当钢液中w([Al])＜0.0068％时,能够降低Al2 O3夹杂比例,有效减轻水口结瘤,连浇炉数提升至6炉次.
关键词:
焊丝钢
,
热力学计算
,
水口结瘤
,
氧化铝
,
氧化钛
张玉柱
,
雷云波
,
李俊国
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邢宏伟
,
韩志杰
,
龙跃
钢铁钒钛
采用扫描电子显微镜和化学分析方法对三种不同方式处理的钢渣中f-CaO的显微形貌及含量进行分析研究,试验结果表明,钢渣中弥散型f-CaO主要形成于C2S和C3S初晶、RO相形成和C3S分解等过程,其数量多、分布广、粒径较小；缓冷渣中氧化钙的典型显微形貌为灰色圆粒状、薄膜状、细小长条状；气淬渣中氧化钙的典型显微形貌为灰色薄膜状和细小长条状；热焖渣中氧化钙典型显微形貌为细小长条状；冷却强度对钢渣中f-CaO含量影响显著,因此冷却强度最弱的缓冷渣中f-CaO含量达到了6.96％,而冷却强度最高、经过水解的热焖渣中f-CaO含量只有0.55％；前期冷却强度高、后期冷却强度弱的气淬渣中f-CaO含量为2.28％；降低气淬钢渣粒径,可降低渣中f-CaO含量,从而提高其综合利用价值.
关键词:
钢渣
,
冷却强度
,
自由氧化钙
,
显微形貌
,
缓冷渣
,
气淬渣
,
热焖渣
张玉柱
,
雷云波
,
李俊国
,
邢宏伟
,
韩志杰
,
龙跃
冶金分析
doi:10.3969/j.issn.1000-7571.2011.09.003
利用X射线衍射法分析了钢渣(缓冷渣、气淬渣、热焖渣)中主要矿物组成,采用金相光学显微镜观察了其各自的显微形貌,并且采用平行截线法分析了具有相同形貌特征相的晶粒度.结果表明,由于化学组成相近,缓冷渣、气淬渣和热焖渣的主要物相均为硅酸二钙、RO相和铁酸钙,以及少量硅酸三钙、f-CaO和f-MgO；在三类钢渣中,C3S为黑色板状晶体,C2S为黑色圆粒状与枝状晶,铁酸钙相多为灰色无定形状,并以连续的形式填充于其他物相中；铁镁相多数呈现白色无定形状,连续延伸于黑色相与灰色相中；高温段冷却强度对钢渣中各类典型矿物晶粒度的影响较大,呈现出冷却强度越高,矿相晶粒度越小的趋势,因此热焖渣矿物晶粒度最大、气淬渣矿物晶粒度最小、缓冷渣矿物晶粒度居中.
关键词:
缓冷渣
,
气淬渣
,
热焖渣
,
显微结构
,
矿物组成
,
晶粒度
李俊国
,
曾亚南
,
韩志杰
,
龙跃
,
邢宏伟
,
张玉柱
钢铁钒钛
液态钢渣粒化是对其显热进行回收的关键,因此需要设计出合理的气体喷嘴结构形式和布置形式,从而有利于渣滴在下落过程中凝固形壳.利用Fluent软件对不同结构气淬喷嘴的气体射流流场进行数值模拟,与冷态试验结果相比较,结果表明:laval型组合式喷嘴具有射流集中、扩张程度较低的特点,适于对液态钢渣进行气淬粒化.不同马赫数喷嘴射流在喷嘴出口前融合的距离分别为250、265、300 mm,形成流速较为均匀的气体射流,利于钢渣的稳定飞行;随着马赫数增加,出口气体流速随之增加,出口气体温度逐渐降低,有利于渣粒冷却.
关键词:
钢渣
,
粒化
,
拉瓦尔型喷嘴
,
流场
,
数值模拟
王建强
,
李俊国
,
韩志杰
钢铁钒钛
为了提高转炉出钢挡渣效率,改善钢水质量,需要研发出更高效低耗的新型挡渣方法.利用CFD流体模拟软件Fluent6.3,通过基于压力的分离隐式求解器,采用k-ω双方程模拟出炉内钢液不同初始液位下静态出钢过程.通过对出钢过程的流场分析,从数学模拟的角度阐述了初始液位不同高度下的漩涡形成时间、漩涡的运动轨迹、出钢过程转炉内钢液的运动特征,针对涡流引起卷渣现象的研究,为今后研制新型挡渣方法提供了理论指导.
关键词:
转炉
,
挡渣
,
漩涡
,
运动轨迹
,
流场分析
,
数值模拟
