李鹏波
,
冉维娴
,
张同环
,
陈海鹏
,
李长振
,
杨敏建
材料导报
利用机械反应球磨法制备了镁基储氢材料,在连续操作固定床反应器上,以噻吩为模型化合物,研究了温度对镁基储氢材料与噻吩反应的影响.结果表明:反应温度过低,储氢材料将无法为噻吩加氢反应供氢,噻吩不发生加氢反应；反应温度过高,噻吩加氢反应生成的C4烃容易发生积碳反应.只有在特定温度范围内,储氢材料才能与噻吩反应生成C4烃.
关键词:
储氢材料
,
加氢脱硫
,
噻吩转化率
,
氢化镁
周仕学
,
王斌
,
杨敏建
,
张同环
,
陈海鹏
,
张光伟
材料导报
将针状焦用于氢气反应球磨法制备镁基储氢材料.采用透射电子显微镜、X射线衍射仪、差示扫描量热分析仪、排水法放氢测试装置分别对材料的形貌、晶相、放氢温度、放氢量进行了分析.结果表明,针状焦是镁粉的高效助磨剂,添加5%(质量分数)的针状焦即可基本消除镁粉"冷焊"现象,经3h球磨后镁粉粒度达20～60nm,镁氢化生成MgH2,储氢材料的初始放氢温度为324.2℃,放氢量高达4.35%(质量分数).当针状焦的添加量过大时,针状焦过度的润滑作用不利于镁颗粒的粉碎和吸氢.
关键词:
储氢材料
,
针状焦
,
镁
,
反应球磨
牛海丽
,
周仕学
,
张同环
,
陈海鹏
,
张光伟
材料导报
以氢气反应球磨法制备出储氢材料 65Mg35C,并利用储氢材料加热放出的高活性氢与噻吩发生加氢反应,采用TEM、XRD、DSC及自行设计的排水法放氢装置等对噻吩加氢反应前后的储氢材料进行性能测试及结构表征.分别研究了反应温度和反应时间对噻吩加氢反应的影响,并分析了加氢产物.结果表明,储氢材料与噻吩的加氢反应是在一定温度范围内进行的,同时也要考虑储氢材料的放氢温度,温度低于300℃或高于400℃时均不利于反应的进行;在一定温度下,储氢材料对噻吩加氢反应的时间短有利于产物H2S气体的逸出,时间过长有利于H2S和放氢后储氢材料中的高活性单质Mg发生反应;常压下,在适宜的反应温度范围内,储氢材料对噻吩具有加氢脱硫作用.
关键词:
噻吩
,
储氢材料
,
加氢
,
加氢脱硫
李德超
,
董俊慧
,
陈海鹏
,
王海燕
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2017.02.020
采用取向分布函数(ODF)分析了无取向电工钢冷轧板施加不同张力时再结晶退火后组织织构的变化.结果表明,随着退火张力的增加,再结晶晶粒尺寸逐渐增大,当退火张力为4 MPa时,晶粒平均直径达最大值75 μm,且尺寸均匀,Cross织构和立方织构组分也增强,其铁损P1.5/50降低到4.34 W· kg-1,同时磁感Bs.升至1.684 T;当张力增加到6 MPa时,晶粒直径减小至40 μm,{110}<001>和{001}<100>织构组分减弱,γ线织构组分明显增强,磁性能恶化.
关键词:
无取向硅钢
,
退火张力
,
再结晶织构
,
磁性能
刘秋晓
,
王发展
,
张院
,
陈海鹏
材料科学与工艺
doi:10.11951/j.issn.1005-0299.20160613
Cu-Cr材料是两相复合材料,铬粒子通常以嵌入在铜基体中的形式存在,凝固过程中存在着严重的偏析现象,进而对凝固温度场的分布产生影响.为分析Cr相偏析对温度场分布的影响,基于Eulerian-Eulerian方法,建立了三维凝固偏析模型,利用Fluent模拟计算,偏析模型采用浓度梯度▽SCr和分布面积梯度▽SCr来表示,得到了Cu-6.5%Cr的凝固偏析分布和温度场分布.结果表明:由于Cr的熔点比较高,当tta时,顶部的Cr会大量聚集,形成顶部偏析,两侧Cr相"困"于糊状区,形成壁面偏析;随着凝固界面横向推移,壁面偏析对壁面温度场的分布产生影响,Cu的传热系数是Cr的3.85倍,随着Cr相偏析度的增加,降低了基体壁面的传热效率,导致温度梯度变大.研究工作将模拟结果与实验结果进行了对比,证明了模型的准确性.
关键词:
凝固偏析
,
浓度梯度
,
分布面积梯度
,
温度场
,
传热效率
陈海鹏
,
王发展
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201706016
利用DEFORM-2D有限元软件对钨铜混合粉在包套密封条件下的热等静压工艺过程进行了有限元模拟,分析了坯料在该过程的致密化规律;运用交叉试验法制定出保温温度、保压压力和保温保压时间的正交优化方案,绘制出相对密度在温度和压力平面内的等高线云图,进而提出最优的参数方案;根据模拟结果进行了热等静压试验.结果表明:坯料的致密化过程是先边缘后中心;模拟得到最优的热等静压参数方案为950 ℃/110 MPa/2 h,在此方案下,坯料整体的相对密度可达到96%以上;在最佳方案下,相对密度的模拟和试验结果的最大误差为1.27%,平均误差约为0.2%.
关键词:
粉体
,
有限元模拟
,
热等静压
,
致密化
