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不锈钢植酸钝化工艺及其耐腐蚀性能研究

王海人 , 石日华 , 屈钧娥 , 刘少波 , 陈庚 , 郭兴蓬

材料工程

通过极化曲线,AFM和红外光谱测试,研究了钝化工艺参数对不锈钢植酸钝化膜耐腐蚀性能的影响,得到了最优的钝化处理工艺,获得了耐腐蚀性能更优良的钝化膜.该方法原料来源广泛、价格低廉,工艺操作方便,而且钝化过程中不产生有毒有害物质,是一种高效环保型的不锈钢钝化处理方法.

关键词: 不锈钢 , 耐腐蚀性 , 植酸 , 钝化 , 环保

溶剂中水对2024铝合金表面膦酸自组装膜缓蚀性能的影响

陈庚 , 屈钧娥 , 刘少波 , 王海人 , 聂德键

表面技术 doi:10.3969/j.issn.1001-3660.2012.02.002

以无水乙醇以及无水乙醇和水的混合液作为溶剂,分别配制5 mmol/L的十四烷基膦酸溶液,并采用浸泡法在2024铝合金表面制备了十四烷基膦酸自组装膜.根据接触角、动电位扫描、交流阻抗以及腐蚀形貌分析,研究了采用不同溶剂时十四烷基膦酸自组装膜对Harrison溶液中2024铝合金的缓蚀作用,探讨了溶剂中水对膜自组装行为及缓蚀性能的影响机理.

关键词: 2024铝合金 , 膦酸自组装膜 , 自组装行为 , 缓蚀性能

预置填充稀土激光焊接对TiNi形状记忆合金微观组织及成分的影响

王蔚 , 陈俐 , 赵兴科 , 黄继华 , 陈庚

稀有金属材料与工程

采用Nd-YAG连续激光器对Ti-Ni50.9at%形状记忆合金进行焊缝预置填充材料激光焊接,预置填充材料是通过熔炼方法制备的添加稀土元素La、Ce的与母材同等原子比的TiNi合金.利用光学显微镜、SEM电镜、EDX及XRD研究了填充稀土的TiNi合金接头的组织及成分.结果表明,填充稀土焊缝与未填充稀土焊缝的宏观形貌无明显差别,稀土在整个焊缝接头处分布均匀,不存在宏观区域偏析现象,以细小白色的弥散颗粒相形式分布在晶界、亚晶界以及亚晶胞内部.与未填充稀土的焊缝相比,填充稀土的焊缝组织晶粒明显细化;晶界,特别是亚晶界淡化.可见预置填充稀土材料激光焊接改善了TiNi形状记忆合金焊缝的组织.

关键词: TiNi , 形状记忆合金 , 稀土 , 微观组织及成分 , 激光焊接

活泼金属表面缓蚀自组装膜研究进展

屈钧娥 , 陈庚 , 王海人 , 江燕 , 李文维

腐蚀与防护

金属表面缓蚀自组装膜技术是近年来发展起来的新型防腐蚀技术,其研究对象已逐渐由惰性金属(金、铂等)转化为常用活性金属及合金材料。本文综述了常用活性金属表面缓蚀自组装膜技术的研究现状,重点介绍了铜、铁、铝等金属材料表面涉及的缓蚀自组装体系,并对该领域研究中存在的主要问题进行了总结。

关键词: 自组装膜 , 缓蚀 , 活泼金属

氧化镍气凝胶的制备与表征研究

毕于铁 , 任洪波 , 陈擘威 , 陈庚 , 张林

功能材料

以聚丙烯酸作为模板,NiCl2·6H2O为前驱体,采用环氧化物法制得了镍基复合气凝胶,该气凝胶经过400℃处理后得到氧化镍气凝胶。通过场发射扫描电镜(FESEM)、高分辨透射电镜(HRTEM)、X射线衍射(XRD)和N2吸附对气凝胶的结构进行了表征,结果表明气凝胶是由大量纳米颗粒堆积而成的,其骨架是由大量含氧化镍的胶体颗粒组成的;N2吸附表明气凝胶具有较高的比表面积为192m2/g。X射线衍射(XRD)谱图表明,室温下合成的镍基复合气凝胶为无定形态,该样品经过400℃处理后气凝胶的晶型发生了变化,得到氧化镍气凝胶。

关键词: 气凝胶 , 氧化镍 , 聚丙烯酸 , 溶胶-凝胶

齐聚体法三聚氰胺-甲醛气凝胶的制备与表征

刘天时 , 陈庚 , 张勇 , 任洪波 , 张林

功能材料

以分子量为432的齐聚体甲氧基聚氧亚甲基蜜胺为原料,正丁醇为溶剂,经过溶胶凝胶、超临界干燥制得MF气凝胶。与制备三聚氰胺-甲醛(MF)气凝胶的单体法相比,齐聚体法具有制备周期短、操作简易等优点。采用SEM、BET、FT-IR、TGA对样品进行表征,结果表明:齐聚体法与单体法相比,化学结构与热稳定性保持一致,比表面积有所增大,形貌优良,粒径和孔径分布比单体法更加均匀。

关键词: MF气凝胶 , 齐聚体 , ICF靶材料 , 凝胶时间 , CO2超临界干燥

1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢的回火工艺

谢学林 , 杨钢 , 陈庚 , 傅骏 , 雍歧龙

钢铁研究学报 doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20160217

利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等研究了1Cr12Ni3Mo2VN 耐热钢的回火工艺,结果指出试验钢产生第一类回火脆性的主要原因是马氏体板条界存在聚集长大的Fe3 C及M3 C脆性相,导致冲击韧性显著下降。 Mo 2 C与基体处于共格状态,使基体周围晶格产生很大的静畸变是次要原因;产生第二类回火脆性的原因,一是由于碳化物 M23 C6沿原奥氏体晶界和马氏体板条界迅速聚集并粗化,二是板条间残余奥氏体膜因碳贫化而发生热失稳分解。结合技术协议要求,为了有利于组织的稳定性,本试验钢的最佳回火工艺为580℃×2 h空冷。

关键词: 耐热钢 , 1Cr12Ni3Mo2VN , 回火工艺 , 回火脆性

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