张延志
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汪小琳
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陈向林
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肖大武
稀有金属材料与工程
为了探明a''相U-5.8wt％Nb合金的晶格响应和变形特性,对力学拉伸加载下的合金变形行为进行了原位的X射线衍射(XRD)研究,获得了合金从弹性变形直至断裂的过程中晶格对外加应力的响应特征.实验中,每增加一定变形量就对试样进行原位的XRD分析,用单峰拟合法和Rietveld全谱精修方法处理数据,分析了合金变形过程中的晶格演化行为.结果显示,拉伸过程中,试样的晶胞参数、衍射峰强度和晶面间距都随外加应变有规律地变化.晶格响应分析结果表明,合金晶胞各方向弹性极限的显著差异是第一屈服平台形成的内在原因,该屈服平台的变形过程包括了孪生变形和弹性变形2种机制.利用研究结果能够很好地解释合金的形状记忆效应.
关键词:
原位X射线衍射
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U-5.8Nb合金
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晶格响应
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拉伸变形
黄火根
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张鹏国
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陈向林
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王勤国
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郎定木
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2015.16.016
膨胀石墨是重要的工业应用材料，但其微观形貌、成分与晶体结构随膨胀倍率的变化规律认识仍不足。选择 H 2 SO4+HNO3+KMnO4+FeCl3作为插层氧化体系，通过对鳞片原料石墨化学氧化制备出可膨胀石墨，分别在400℃、600℃、800℃、1000℃下膨化处理获得不同的膨胀石墨。针对上述几种石墨，采用 OM、SEM、EDS、XRD等技术对比研究了其形貌、成分与结构的变化。结果表明，原料石墨、可膨胀石墨与膨胀石墨分别呈现层片状、褶皱状和蠕虫状的微观形貌，插层物主要由 S 与 O 组成，膨胀石墨的 S 与 O 含量显著低于可膨胀石墨，且其含量随着膨化温度提高逐渐降低。这些石墨具有相同的密排六方结构，其中可膨胀石墨的晶格常数显著大于原料石墨，反映出插层后石墨结晶度的严重劣化。膨胀石墨的结晶度稍差于原料石墨，但压片处理后得到改善，更高温度膨化的石墨改善更加明显，且优于原料石墨，这预示着高温膨化石墨的应用可塑性更强，具有更好的应用前景。
关键词:
膨胀石墨
,
鳞片石墨
,
结构表征
,
化学氧化
陈向林
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唐县娥
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申亮
,
黄维刚
材料热处理学报
利用光学显微镜、透射电镜和显微硬度计研究了V-5Cr-5Ti合金的再结晶行为和微观组织.结果表明,试验合金40％形变的开始再结晶温度为700℃,完全再结晶温度为1000℃；铸锭组织中均匀分布的富Ti相团簇,经轧制处理后变为不连续带状分布并在1000℃开始回溶；富Ti相的不均匀分布和高温分解导致合金在1000 ～1200℃退火时再结晶组织中晶粒尺寸随温度升高呈现单峰分布→双峰分布→单峰分布的演变过程并出现退火硬化现象.
关键词:
V-5Cr-5Ti
,
再结晶
,
微观组织
,
富Ti相
,
回溶
申亮
,
张鹏程
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陈向林
,
唐县娥
稀有金属材料与工程
通过对某种铸态和预淬火态亚共析U-Nb合金样品的900℃等温淬火实验,利用金相显微镜(OM),透射电镜(TEM)和X射线衍射(XRD)等方法研究了单靠热处理工艺细化该种铸态合金晶粒的可行性.实验结果表明,由α+γ1-2两相组成的铸态样品在α+γ1-2→γ1等温转变过程中没有明显的重结晶行为,γ1新相的晶粒特征表现为原γ1晶界的平直化迁移,因此淬火后晶粒不能细化;由单一α″相组成的预淬火态样品在α″→γ1等温转变过程中则发生完全重结晶,等温0.25 h能使晶粒尺寸减小1倍.分析认为,该种铸态合金通过预淬火处理使晶格缺陷增多,以及所生成的单一α″相中存在大量的孪晶结构降低了等温转变时γ1新相的形核能导致了α″→γ1等温转变发生重结晶.结论认为,采取两次淬火的热处理方法可以细化该种铸态亚共析U-Nb合金晶粒.
关键词:
U-Nb合金
,
晶粒细化
,
热处理
,
重结晶
