王芳
,
李娇
,
金桂香
,
张华山
连铸
doi:10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20140143
超低碳钢由于碳含量非常低,在其连铸过程中要避免钢液增碳,并且制备保护渣时应主要考虑保护渣的润滑及消耗.结合最新关于超低碳钢连铸保护渣的发明专利申请,分析了用于超低碳钢的连铸保护渣的发展现状,通过对超低碳保护渣组分最新现状研究发现,超低碳保护渣主要有含碳保护渣,无碳的彩色保护渣,控制硼含量的保护渣,控制氟含量的渣、无氟无硼渣,并对这些种类的保护渣达到的效果进行了探讨,为今后企业在超低碳钢保护渣选取和应用提供了一定的基础.
关键词:
连铸
,
保护渣
,
超低碳钢
,
发明专利
,
技术分析
金桂香
,
王福明
,
付军
,
李克非
,
李长荣
材料热处理学报
对82B盘条中马氏体产生区域进行了统计分析,得知其基本分布在1/2半径的盘条心部.利用有限元法对82B斯太尔摩冷却线进行了温度场模拟,模拟结果与实际生产符合较好,风冷线上盘条心部和边部温度变化趋势基本一致,其冷速小于动态CCT曲线中测定的马氏体开始出现的最低冷速,排除了本次控冷工艺设置不合理导致马氏体的产生.利用扫描电镜能谱仪和电子探针波谱仪对盘条心部马氏体进行了定量分析和线扫描分析,结果表明心部马氏体区域存在严重的Cr、Mn元素偏析,此为马氏体组织产生的根本原因.
关键词:
马氏体
,
模拟
,
偏析
,
斯太尔摩冷却线
,
82B
金桂香
,
王福明
,
李克非
,
付军
,
李长荣
材料热处理学报
利用直线截点法计算各试样的奥氏体平均晶粒尺寸,得出82B高碳钢的奥氏体粗化温度为950℃,通过Thermo-calc热力学计算和能谱分析可知,晶粒粗化的主要原因是950℃时V、Ti、Nb碳氮化物数量的大大减少,即析出相粒子钉扎作用的减弱和消除.随着加热温度的升高和保温时间的延长,82B高碳钢奥氏体晶粒尺寸增大,其生长模型的公式为D=6.82×104t0079 exp(-8.04×104/RT).当加热温度为1000℃,保温时间为60～90 min时,82B原奥氏体晶粒尺寸小于67μm,晶粒细小均匀,且微合金元素V充分溶解在奥氏体中.
关键词:
82B
,
奥氏体晶粒
,
粗化温度
,
长大模型
陶素芬
,
王福明
,
严国卫
,
金桂香
,
曹敏
,
柴国强
材料热处理学报
采用Gleeble1500热模拟实验机对A105的高温塑性进行了测定,并应用扫描电镜对拉断后试样的断口形貌进行了观察.应用Thermo-Calc热力学计算软件对实验钢在400 ～1600℃的主要析出相以及A1和A3温度进行了计算,根据计算结果选取不同测试温度的试样进行组织形貌的观察分析.结果表明:A105钢在600～900℃温度范围内的断面收缩率小于60％,处于第Ⅲ类脆性温度区.
关键词:
A105钢
,
热塑性
,
热力学计算
,
断口形貌
,
显微组织
