何文武
,
孙述利
,
刘建生
,
郭会光
材料科学与工艺
在Gleeble－1500D热模拟机上，采用双道次热压缩试验研究Mn18Cr18N护环钢高温变形后不同停留时间内的静态软化行为，分析热变形温度、应变速率、变形程度以及初始奥氏体晶粒对静态再结晶行为的影响．通过应力补偿法计算静态再结晶软化率，并结合金相组织作了修正．建立其静态再结晶动力学模型，获得静态再结晶激活能249．3 kJ／mol．研究表明：Mn18Cr18N钢静态再结晶软化曲线呈“S”形，符合Avrami方程．静态再结晶体积分数随着停留时间延长而增加，热变形温度越高，静态再结晶分数越大，而在较低温度和较小变形程度时，孕育时间较长，主要发生静态回复，将静态再结晶动力学模型的预测结果与实测值进行比较，二者吻合较好，为护环钢后续热镦粗工艺模拟提供更为详尽的模型．
关键词:
Mn18Cr18N护环钢
,
静态再结晶
,
激活能
,
动力学模型
何文武
,
刘建生
,
郭银芳
,
陈慧琴
,
郭会光
机械工程材料
针对Mn18Cr18N钢护环锻件多火次锻造后晶粒易长大的问题,研究了不同加热条件对其晶粒尺寸的影响,同时进行了二火次小试样锻造验证.结果表明:锻件的晶粒尺寸具有一定的遗传性,当再加热温度为1 100℃、保温5 h以内,或者在1 050℃长时间再加热的情况下,均未发生晶粒明显长大现象;该钢晶粒长大模型为D5.9t-D5.9o=2.2×1026exp( )·t.
关键词:
Mn18Cr18N钢
,
晶粒长大
,
多火次
,
护环
李飞
,
张华煜
,
何文武
,
陈慧琴
,
郭会光
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00547
采用压缩拉伸连续加载变形实验方法, 即第一阶段压缩变形量0%~40%, 第二阶段拉伸至断裂, 研究了Mn18Cr18N奥氏体不锈钢的室温压缩拉伸变形行为. 结果表明, 随着压缩量的增大, 后续拉伸阶段的屈服应力和均匀塑性变形最大拉伸应力、断面收缩率和延伸率均呈先增大后减小的变化规律. 临界压缩量25%处, 拉伸屈服应力和最大拉伸应力达到最大值, 分别约为1039.97和1439.20 MPa; 试样的断面收缩率和延伸率也达到最大值, 分别为68.99%和73.80%. 微观组织和断口形貌的OM和SEM观察结果表明, 当压缩量小于临界值时, 拉伸试样断口宏观形貌呈典型的杯锥状, 微观形貌呈韧窝状的韧性断裂, 微观组织为变形拉长的晶粒组织; 当压缩量超过临界值时, 拉伸试样断口宏观形貌比较平齐, 微观形貌为无韧窝状的结晶状特征, 微观组织为包含大量孪晶的等轴晶粒. TEM分析表明, 压缩量较小时, 位错通过滑移形成不同密度的位错组态; 反向加载拉断后, 仍能观察到位错的堆积. 压缩量较大时, 形成2个方向交割的孪晶; 反向加载拉断后, 孪晶呈平行排列, 且伴有高密度位错缠结.
关键词:
Mn18Cr18N钢
,
压缩拉伸连续加载变形
,
力学行为
,
断口形貌
,
微观组织
李飞
,
张华煜
,
何文武
,
陈慧琴
,
郭会光
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00547
采用压缩拉伸连续加载变形实验方法,即第一阶段压缩变形量0％～40％,第二阶段拉伸至断裂,研究了Mn18Cr18N奥氏体不锈钢的室温压缩拉伸变形行为.结果表明,随着压缩量的增大,后续拉伸阶段的屈服应力和均匀塑性变形最大拉伸应力、断面收缩率和延伸率均呈先增大后减小的变化规律.临界压缩量25％处,拉伸屈服应力和最大拉伸应力达到最大值,分别约为1039.97和1439.20MPa;试样的断面收缩率和延伸率也达到最大值,分别为68.99％和73.80％.微观组织和断口形貌的OM和SEM观察结果表明,当压缩量小于临界值时,拉伸试样断口宏观形貌呈典型的杯锥状,微观形貌呈韧窝状的韧性断裂,微观组织为变形拉长的晶粒组织;当压缩量超过临界值时,拉伸试样断口宏观形貌比较平齐,微观形貌为无韧窝状的结晶状特征,微观组织为包含大量孪晶的等轴晶粒.TEM分析表明,压缩量较小时,位错通过滑移形成不同密度的位错组态;反向加载拉断后,仍能观察到位错的堆积.压缩量较大时,形成2个方向交割的孪晶;反向加载拉断后,孪晶呈平行排列,且伴有高密度位错缠结.
关键词:
Mn18Cr18N钢
,
压缩拉伸连续加载变形
,
力学行为
,
断口形貌
,
微观组织
陈慧琴
,
刘建生
,
郭会光
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2006.12.022
采用热力模拟试验研究了新型抗热损伤车轮钢20CrSiMnMo在温度为850～1250℃、应变速率为0.1～1 s-1条件下的热变形行为.结果表明:车轮钢在高温低应变速率下具有动态再结晶型流变曲线,低温高应变速率下其应力-应变曲线呈现硬化型;动力学分析得到该钢的热变形激活能Q=352.272 5 KJ/mol,应力指数n=5.56;组织观察和加工图表明,温度和应变速率参数选择在1 000～1 100 ℃,0.1～0.5 s-1或1 250 ℃,1～0.25 s-1范围内变形,将获得细小的动态再结晶晶粒和转变组织.
关键词:
车轮钢
,
热变形
,
热力模拟
