马多
,
张红梅
,
孙成钱
,
王洪斌
,
贾宏斌
,
陈越
,
郭雅楠
材料热处理学报
以含Nb细晶高强IF钢热轧板为研究对象,研究了冷轧压下率对实验钢冷轧织构以及再结晶织构形成影响.结果表明,退火后铁素体晶粒细化,强度提高.实验钢经冷轧后主要的织构为{112} <110>、{111} <112>、{111} <110>、{001}<110>,并且随冷轧压下率增加,织构组分无变化,各组分强度整体增加.再经退火后,在α线上织构减弱,甚至一些织构逐渐消失.提高冷轧压下率时,织构峰值逐渐由{001}<110>转为{111} <110>.对于γ取向线,峰值由{111} <110>取向变为{111} <112>取向,最终{111} <112>比{111} <110>取向强度大.实验钢再结晶机制由定向形核和选择生长共同作用的结果,并且随冷轧压下率增大,{111}面织构强度增大,所以r(塑性应变比)值增大,深冲性能提高.
关键词:
细晶高强IF钢
,
冷轧压下率
,
织构
张红梅
,
陈越
,
孙成钱
,
王洪斌
,
贾宏斌
,
郭雅楠
,
马多
材料热处理学报
采用规则溶液亚点阵模型计算了新型含Nb细晶高强IF钢在不同温度(1073～ 1473 K)下碳氮化物析出相的平衡体积分数、组成成分及化学驱动力,各元素的平衡质量分数;采用经典形核长大模型计算了实验钢在不同温度(1073 ～ 1473 K)下位错处形核的临界核心尺寸、临界形核功及相对形核速率.结果表明,随着温度的降低,析出相的平衡体积分数增大,NbC在析出相中比例逐渐增加,NbN在析出相中比例逐渐降低,析出相的化学驱动力增大,固溶在钢中的各元素的质量分数降低;在位错处形核的临界核心尺寸、临界形核功减小,相对形核率增大.至1073 K时,N元素已基本析出,C和N在析出相的成分中基本达到平衡.
关键词:
含Nb细晶高强IF钢
,
碳氮化物
,
析出行为
,
热力学计算
,
动力学计算
陈越
,
张红梅
,
孙成钱
,
王洪斌
,
马多
,
郭雅楠
,
贾宏斌
材料热处理学报
选择新型细晶高强IF钢为研究对象,在实验室进行了热轧、冷轧及罩式退火实验.利用光学显微镜、透射电镜复型和电子背散射衍射(EBSD)技术,研究了不同退火时间对细晶高强IF钢显微组织、析出相及织构的影响.结果表明,选择合适的退火时间,晶粒变得细小、均匀.细晶高强IF钢在退火过程中析出大量的NbC、Nb(CN)相;随退火时间延长,钢中析出相粒子偏聚长大.为了获得较强的有利织构及优异的冲压性能,实验钢退火时间应选定在5 min.
关键词:
细晶高强IF钢
,
退火时间
,
析出相
,
织构
张红梅
,
贾宏斌
,
董行
,
王洪斌
材料热处理学报
采用透射电子显微镜(TEM),对细晶高强IF钢在不同退火温度条件下无沉淀析出区(PFZ)的形成机制及其对材料力学性能的影响规律进行研究.结果表明,由于析出相粒子的固溶和粗大化与晶界迁移造成的扫动效应,导致仅在晶界一侧形成独特的无沉淀析出区,退火过程中无沉淀析出区优先在晶界经过的区域形成.在退火过程中,随着退火温度的升高,细晶高强IF钢无沉淀析出区的平均宽度增大,其屈服强度降低,n值逐渐增加.
关键词:
细晶高强IF钢
,
无沉淀析出区
,
退火温度
,
力学性能
陈越
,
张红梅
,
孙成钱
,
马多
,
贾宏斌
,
郭雅楠
材料科学与工程学报
以新型含Nb细晶高强IF钢为研究对象,运用规则溶液亚点阵模型计算了实验钢从均热(1523K)冷却至室温(293K)的各个工艺过程中碳氮化物析出相的平衡体积分数、析出相的组成成分、各组元的平衡质量分数.计算结果表明,从均热到冷却至室温(1523K～293K)的过程中,随着温度的降低,固溶于基体中的Nb、C、N元素的质量分数逐渐减小,析出相平衡体积分数先增大后减小,NbN在析出相中比例逐渐降低,NbC在析出相中比例逐渐增加.至室温(293K)时,Nb和N元素几乎全部析出,碳氮化物不再继续析出.
关键词:
含Nb细晶高强IF钢
,
碳氮化物
,
析出行为
,
热力学计算
马多
,
张红梅
,
孙成钱
,
陈越
,
贾宏斌
,
郭雅楠
上海金属
以细晶高强IF钢为研究对象,在退火温度850℃、不同退火时间下对试验钢进行罩式退火试验.通过拉伸试验、电子背散射衍射技术(EBSD)等,研究了不同罩式退火时间对细晶高强IF钢再结晶织构和晶界特征分布的影响.结果表明:随着保温时间的延长,重位点阵晶界的出现频率先增加后减少,在40 min时达到峰值,这与晶粒度及晶粒均匀性有关,与再结晶织构强度也密切相关.晶粒尺寸适当,且均匀性好,重位点阵出现率越大,有利织构强度越高.当退火温度为850℃、保温40 min时,试验钢具有最强的γ纤维织构,最高的n、r值,和较好的晶界特征分布.
关键词:
细晶高强IF钢
,
退火时间
,
织构
,
晶界特征分布
