陈银莉
,
苏岚
,
赵爱民
,
吴雷
,
李本海
,
刘光明
,
滕华湘
材料热处理学报
采用ODF织构分析方法，对390MPa级超低碳BH钢板热轧、冷轧、退火过程织构演变规律进行研究，并对不同冷轧月下量和不同退火工艺织构进行分析。结果表明：经冷轧变形后的钢板有较强的择优取向，具有典型的{112}〈110〉和{111}〈110〉织构，形变织构中的不利织构{001}〈110〉较强；冷轧压下率为80％时再结晶退火后钢板具有较强的Y织构，{111}〈112：织构取向密度高达11．7；退火温度和保温时间对a织构影响不大，提高退火温度和延长保温时间使y织构增强，r值增加。
关键词:
织构分析
,
BH钢板
,
超低碳
,
演变
,
冷轧变形
,
保温时间
,
退火温度
,
再结晶退火
李姚兵
,
杨雪梅
,
苏岚
,
赵爱民
,
朱立新
,
刘光明
物理测试
实验研究了超低碳TiIF钢性能和析出相，结果表明：超低碳TiIF钢具有低的屈强比、高塑性、高应变硬化性能和高成形性能，其屈强比约为0.5，抗拉强度为310 MPa，屈服强度为155 MPa，伸长率47%～50%，应变硬化指数n值为0.26～0.28，塑性应变比r值均在2.0左右，最高r值达2.25。退火织构特征均表现为较强的γ纤维织构和较弱的α纤维织构，γ纤维织构主要为{111}<110>和{111}<112>，最强点在{111}<110>处，有利的{111}取向织构使TiIF钢具有优异的深冲性能。在超低碳钢中加入微量的Ti，形成碳化物、氮化物和氮碳化物，可以固定间隙原子（如C、N原子），获得无间隙原子钢，同时，适量固溶Ti，能显著提高钢的深冲性能。析出相主要有Ti(N,C)及TiC ，Ti2CS， Ti3S4及很少量的AlN，而粗大稀疏的Ti2CS等析出相对晶界的钉扎力小，相应的促进了{111}再结晶织构的发展，从而获得较高的r值。
关键词:
TiIF钢
,
texure
,
r value
,
precipitation
,
drawability
杨雪梅
,
李姚兵
,
苏岚
,
赵爱民
物理测试
研究了终轧温度对超低碳Ti-IF钢的组织性能和连续退火板织构的影响.试验采用810℃,850℃,890℃和910℃4种不同终轧温度.结果表明,终轧温度直接影响退火试样的组织性能和织构特征.在810℃和910℃低温终轧时,退火组织较均匀,力学性能较好,退火后有利织构ND//{111}显著增强,r值较高.而在850℃和890℃终轧温度下轧制时,其退火板显微组织不是很均匀,性能和织构特征都相对较差.
关键词:
Ti-IF钢
,
终轧温度
,
织构
,
深冲性能
李姚兵
,
杨雪梅
,
苏岚
,
赵爱民
,
朱立新
,
刘光明
物理测试
实验研究了超低碳Ti-IF钢性能和析出相,结果表明:超低碳Ti-IF钢具有低的屈强比、高塑性、高应变硬化性能和高成形性能,其屈强比约为0.5,抗拉强度为310 MPa,屈服强度为155 MPa,伸长率47%～50%,应变硬化指数n值为0.26～0.28,塑性应变比r值均在2.0左右,最高r值达2.25.退火织构特征均表现为较强的γ纤维织构和较弱的α纤维织构,γ纤维织构主要为{111}<110>和{11l}<112>,最强点在{111}<110>处,有利的{111}取向织构使Ti-IF钢具有优异的深冲性能.在超低碳钢中加入微量的Ti,形成碳化物、氮化物和氮碳化物,可以固定间隙原子(如C、N原子),获得无间隙原子钢,同时,适量固溶Ti,能显著提高钢的深冲性能.析出相主要有Ti(N,C)及TiC,Ti2CS,Ti3S4及很少量的AlN,而粗大稀疏的Ti2CS等析出相对晶界的钉扎力小,相应的促进了{111)再结晶织构的发展,从而获得较高的r值.
关键词:
Ti-IF钢
,
织构
,
r值
,
析出相
,
深冲性
陈银莉
,
余伟
,
苏岚
,
白冰
材料热处理学报
针对热轧带钢16Mn轧后层流冷却过程,建立了温度与相变耦合计算的有限元模型,分析了冷却过程中带钢内应力的变化规律.结果表明.对于厚度为3.0mm的带钢经过层流冷却后沿带钢厚度方向温度趋于一致,沿宽度方向温差进一步增大.在不考虑初始应力的状态下,层流冷却结束后,带钢中部为18MPa的轧向拉应力,边部为-187MPa的轧向压应力.带钢边部存在的温度梯度和相变行为的差异是带钢在冷却过程中产生残余应力的主要原因,这种残余应力状态最终会导致带钢产生边浪.
关键词:
层流冷却
,
残余应力
,
相变
,
有限元
汪贺模
,
蔡庆伍
,
余伟
,
苏岚
材料科学与工艺
为了确定加速冷却或直接淬火时实现预期的冷却速率所需的对流换热系数,利用MSC.MARC有限元分析软件对Q345B中厚钢板冷却过程中温度场进行了数值模拟计算.确定了实现直接淬火条件下不同厚度（〉20 mm）钢板的理论极限冷却速率所需的对流换热系数为15 000 W/（m2·℃）,并分析了冷却速率与对流换热系数、钢板厚度之间关系.研究表明,对于同一厚度、材质中厚钢板,其冷却速率随对流换热系数的增加而增大.超快速冷却或直接淬火时,带钢冷却速率随对流换热系数增加而显著增加;对流换热系数大于15 000 W/（m2·℃）时,厚度（〉30 mm）钢板的冷却速率基本不变,达到其物理极限冷却速率;换热系数增加,厚度方向上温度梯度增加.
关键词:
中厚板
,
对流换热系数
,
直接淬火
,
冷却速率
,
温度场
申林远
,
孙蓟泉
,
苏岚
,
王立军
机械工程材料
以碳含量为12mg·kg-1的超低碳IF钢为研究对象，利用Gleeble3500型热模拟试验机结合硬度测量和显微组织观察等方法研究了冷轧压下率和退火工艺对其再结晶和力学性能的影响。结果表明：经历75％，79％和84％压下率冷轧后，试验用钢的再结晶温度分别为691，688，685℃，低于碳质量分数为0．0024％IF钢的，且随冷轧压下率的增大，再结晶温度略有下降；随退火温度升高，其强度降低，伸长率升高；以830℃进行连续退火工业生产为例，保温时间在60～180s汜R4-围可保证再结晶完成。
关键词:
超低碳IF钢
,
冷轧压下率
,
退火
,
再结晶
于洋
,
王畅
,
王林
,
徐海卫
,
苏岚
,
曹恒
中国冶金
连铸坯处在γ+α两相区装炉加热,会导致带钢心部混晶,对带钢组织及力学性能造成不利影响.以SS400钢种为例,通过有限元分析,模拟了首钢迁钢2 250 mm生产线紧凑型布局下连铸坯直装及热装下的温度场,并结合实际测量进行了校验.直装情况下连铸坯经切割后到达加热炉人口实际约需要15 min,此时铸坯心部温度830～860℃,表面温度779～803℃,均基本处在γ+α两相区内,应予以避免.热装情况下,连铸坯下线倒坯堆冷时间应不低于2.8h,这样才能保证板坯心部温度低于700℃以完成α相变.
关键词:
热轧
,
直装
,
热装
,
有限元模拟
李姚兵
,
周欢
,
苏岚
,
赵爱民
钢铁钒钛
在实验室条件下研究了Ti+Nb-IF钢再结晶温度与时间以及退火制度对组织与性能的影响.实验结果表明:Ti+Nb-IF钢再结晶开始温度为680 ℃,在800 ℃退火温度下,再结晶完成时间为60 s.当退火温度为870 ℃时,综合力学性能最好,其抗拉强度为313 MPa,屈服强度为156 MPa,伸长率50.8%,n值为0.281,r值为2.07.退火织构特征表现为较强的γ纤维织构和较弱的α纤维织构,γ纤维织构主要为{111}<110>和{111}<112>,最强织构组分在{111}<112>.
关键词:
Ti+Nb-IF钢
,
连续退火
,
再结晶
,
r值
,
织构
