翟永杰
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乔世杰
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陆小龙
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余鹏程
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罗晓娣
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许雪妮
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顾玉栊
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刘秀波
材料热处理学报
以Ni60-hBN复合粉末为原料,采用激光熔覆技术在304不锈钢表面制备自润滑耐磨复合涂层,将复合涂层在600℃下分别保温1h和2h以研究热处理对该复合涂层力学性能的影响,分析了热处理前后涂层的组织结构、硬度、纳米压痕和摩擦学性能的变化及其机理.结果表明:未经热处理涂层的显微硬度和γ-(Ni,Fe)固溶体的硬度分别为641.1 HV0.5和5.09 GPa,而经过1h和2h热处理涂层的显微硬度和 γ-(Ni,Fe)固溶体的硬度分别为701.2 HV0.5、7.20 GPa和652.4 HV0.5、3.77 G Pa.热处理1h涂层的摩擦系数为0.4,磨损体积为0.0130 mm3,相对未做热处理以及热处理2h涂层具有较好的耐磨减摩性能,Si3N4对磨球表面光滑,无明显塑性变形,磨损机理为轻微磨粒磨损.
关键词:
激光熔覆
,
热处理
,
纳米压痕
,
耐磨减摩
翟永杰
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刘秀波
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乔世杰
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陆小龙
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余鹏程
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吴少华
,
石皋莲
材料保护
为了进一步提高钛合金激光熔覆层的质量,以NiCr/Cr3C2-WS2复合粉末为原料,采用激光熔覆技术在Ti6Al4V(TC4)钛合金表面制备了自润滑耐磨复合涂层,并将复合涂层在600℃下保温1h,采用扫描电镜、X射线衍射仪、摩擦磨损试验系统地分析了涂层热处理前后的组织、显微硬度和摩擦学性能的变化及其机理,研究了热处理对自润滑耐磨复合涂层性能的影响.结果表明:自润滑耐磨复合涂层的主要物相为韧性相NiTi2,增强相Cr3C2、Cr7C3 、TiC以及润滑相Ti2SC、CrS;热处理1h后涂层的显微硬度(928.8 HV5N)相对于未热处理涂层(1 076.1HV5N)略有下降;相对于未热处理涂层,热处理1h后的涂层表现出良好的耐磨减摩性能,其磨损机理为磨粒磨损.
关键词:
Ti6Al4V钛合金
,
激光熔覆层
,
热处理
,
耐磨减摩
,
自润滑
盛敏奇
,
陆历历
,
翟永杰
,
钟庆东
,
王聪
腐蚀与防护
采用热扩渗方法在低碳钢表面制备了Fe-Co、Fe-Ni和Fe-Co-Ni合金化层.热扩渗过程在1 000℃的纯H2气氛中进行,处理时间为5h.采用XRD、EDS和SEM对合金化层的组成和微结构进行了测试,并采用电化学手段分析了合金化层在硼酸缓冲溶液(pH=8.4)中的钝化行为.结果表明,合金化层均为单一α-Fe固溶体相;Fe-Ni合金化层以及镍含量相对高的Fe-Co-Ni合金化层表面易于形成致密的钝化膜;这些钝化膜可以明显改善低碳钢基体在碱性溶液环境中的耐蚀性.
关键词:
低碳钢
,
合金化层
,
钝化行为
,
电化学
,
腐蚀
翟永杰
,
刘秀波
,
乔世杰
,
徐江宁
,
耿荣华
,
彭勇
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2017.06.033
目的 对激光熔覆自润滑耐磨涂层进行热处理,获得具有较好摩擦学性能的复合涂层.方法 采用激光熔覆技术在TA2合金表面熔覆40%Ti-25.2%TiC-34.8%WS2复合粉末制备自润滑耐磨复合涂层.将涂层置于500℃真空中分别保温1、2 h,采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、能谱仪(EDS)、显微硬度计、摩擦磨损试验机以及原子力显微镜(AFM)系统地分析了热处理前后涂层的物相、组织、显微硬度及摩擦学性能.结果 未经过热处理和经过热处理涂层的主要物相均为α-Ti、(Ti,W)C1-x、TiC、Ti2SC和TiS.相比未经热处理涂层的显微硬度(1049.8 HV0.5),经过热处理1 h和2 h涂层的显微硬度(1143.3 HV0.5和1162.7 HV0.5)有所上升.热处理1 h和2 h涂层的摩擦系数和磨损率分别为0.29和6.66×10?5 mm3/(N·m)以及0.29和5.65×10?5 mm3/(N·m),比未热处理涂层(0.32和18.92×10?5 mm3/(N·m))的耐磨减摩性能有所提升.经过热处理1 h和2 h涂层的磨损机理均主要表现为磨粒磨损,未经热处理涂层的磨损机理主要为塑性变形和粘着磨损.结论 相比未经热处理的涂层,经过热处理1 h和2 h的涂层显微硬度有所升高,摩擦学性能得到提升,但在两种热处理时间条件下,涂层显微硬度和摩擦学性能变化较小.
关键词:
激光熔覆
,
TA2合金
,
热处理
,
钛基
,
自润滑
,
耐磨减摩
