陈贵清
,
傅高升
,
颜文煅
,
程超增
,
邹泽昌
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2011.08.018
采用Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10.0s-1的高温等温压缩实验,由真应力-真应变曲线计算应变硬化速率,并采用截线法测量热压缩后平均晶粒尺寸,结果表明:3003铝合金动态再结晶临界应变εc随着Z参数的增大而提高,合金发生动态再结晶的临界条件为:ε＞εc=7.28×10-5Z0.1661；动态再结晶的平均晶粒尺寸随温度的升高、应变速率的减小而增大,其关系为:lndave=-0.0824lnZ+4.9532；在实验条件下,该合金具有正的应变速率敏感性,随变形温度的降低和应变速率的增大,合金进入稳态流变阶段时所对应的真应力值逐渐增大,并且峰值应力随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大,符合Hall-Petch关系:lnσm=-0.9378lndave +6.5232.
关键词:
3003铝合金
,
应变硬化速率
,
动态再结晶
,
临界应变
,
平均晶粒尺寸
陈贵清
,
傅高升
,
程超增
,
颜文煅
,
邹则昌
,
林绍义
材料热处理学报
采用Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为400℃,应变速率为0.01～10.0 s-1的等温压缩实验,获得热变形过程中的真应力-真应变曲线。结果表明：应变速率ε≥1.0 s-1时,实际变形温度高于预设温度,产生变形热效应。合金发生动态再结晶的临界应变随着应变速率的升高而增加,在较高应变速率条件下（ε≥1.0 s-1）,流变应力曲线出现锯齿形波动,合金发生了不连续动态再结晶。利用光学显微镜和透射电镜分析了应变速率对3003铝合金热变形组织演变的影响。结果表明：应变速率越小,合金越容易发生动态再结晶,当应变速率为10.0 s-1时,由于变形热效应的作用,合金也发生了动态再结晶。低应变速率（ε≤0.1 s-1）条件下,提高应变速率可以明显细化晶粒,并且在相同应变下,动态再结晶体积分数随应变速率的增大而减小,综合考虑动态再结晶晶粒的大小和组织均匀性,较佳的应变速率为0.1 s-1。
关键词:
3003铝合金
,
应变速率
,
动态再结晶
,
热效应
,
组织演变
颜文煅
,
傅高升
,
陈贵清
,
程超增
机械工程材料
采用电子背散射衍射技术对经不同温度热压缩后1235铝合金的织构进行了研究,分析了在50%变形量、0.1s-1应变速率下,变形温度对该合金晶粒取向、晶界特征及织构组分的影响。结果表明：随着变形温度的升高,织构的取向聚集性弱化,织构相对体积总含量降低,晶粒内小角度晶界更稀疏,大角度晶界更加平直且连通性好,再结晶晶粒长大更充分。
关键词:
1235铝合金
,
电子背散射衍射
,
织构
,
晶界
吴圆丽
,
程超增
机械工程材料
根据动态材料模型和Prasad失稳准则,利用Gleeble-1500型动态热/力模拟试验机对高效综合熔体处理的3003铝合金进行了等温热压缩试验,分别建立了功率耗散图、热加工失稳图和热变形加工图,探讨了在热压缩变形过程中该铝合金的变形规律.结果表明:3003铝合金的最佳加工区域出现在中高温、中高应变速率的热变形条件下,最大功率耗散率为55.64％;在变形温度573～648K、应变速率0.4～10 s-1的区域,以及变形温度698～773 K、应变速率0.01～0.1 s-1的区域会出现加工失稳现象,热变形加工时应尽量避免此区域.
关键词:
3003铝合金
,
热模拟
,
热变形加工图
陈贵清
,
傅高升
,
程超增
材料科学与工艺
摘要：采用Gleeble-1500热模拟试验机对经高效熔体处理的3003铝合金进行变形温度为300％～500℃，应变速率为0．O1～10．0S-1的等温压缩实验，建立了动态再结晶平均晶粒尺寸与变形温度和应变速率的三维关系图，通过显微维氏硬度测试表明，3003铝合金热变形后的显微硬度随应变速率的增大和变形温度的升高而降低，且显微维氏硬度随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大，TEM形貌像表明，当变形温度T≥400℃，应变速率毒≥1．0S-1时，合金中粗大的A1MnFe和A1MnSi第二相在铝基体中不均匀分布，在动态再结晶过程中起到了粒子促进形核作用，显微维氏硬度的变化与微观组织观察结果一致。
关键词:
3003铝合金
,
平均晶粒尺寸
,
显微维氏硬度
,
粒子促进形核
,
显微组织
