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热变形条件下Fe-C-X合金钢γ →α相变的PLE/NPLE转变温度

刘志远 , 杨志刚 , 李昭东 , 张驰 , 盛广

金属学报

在已有合金元素的再分配和不分配局部平衡 (PLE/NPLE) 转变温度的理论计算方法基础上, 考虑热变形 的影响, 建立了热变形条件下Fe--C--X (X表示Mn, Si, Cr等一种或几种元素) 合金钢的正平衡热力学方程, 从而 求解热变形体系的PLE/NPLE转变温度. 并利用Gleeble--1500D热力模拟试验机进行了 Fe--C0.073--Mn2.17--Si0.80--Cr0.88 (质量分数, %) 合金钢的热变形γ → α等温转变实验, 根据金相照片估测了实验 用钢的PLE/NPLE转变温度, 实验估测值与理论计算值基本符合. 820 ℃以0.5 s-1的应变速率对实验用钢加载40% 的名义应变, 其γ → α等温转变的PLE/NPLE转变温度提高了近10 ℃.

关键词: PLE/NPLE转变 , ferrite transformation , hot deformation , local equilibrium

计算Fe--C--Xi合金系在正平衡和准平衡模式下相变驱动力的简便方法

盛广 , 杨志刚

金属学报

根据Fe--C--Xi合金系的正平衡和准平衡热力学模型，推导了简便的奥氏体--铁素体相变驱动力计算解析式。根据公式, 代入合金原始成分和Ae3温度, 即可准确计算正平衡和准平衡模式下的奥氏体--铁素体相变驱动力。采用这一方法计算了Fe--C--Mn--Si--Ni--Cr--Mo--Cu八元系的正平衡和准平衡奥氏体--铁素体相变驱动力。

关键词: 正平衡 , null , null , null

计算Fe-C-Xi合金系在正平衡和准平衡模式下γ→α相变驱动力的简便方法

盛广 , 杨志刚

金属学报 doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2006.01.005

根据Fe-C-Xi合金系的正平衡和准平衡热力学模型,推导了简便的奥氏体-铁素体相变驱动力计算解析式.根据公式,代入合金原始成分和Ae3温度,即可准确计算正平衡和准平衡模式下的奥氏体-铁素体相变驱动力.采用这一方法计算了Fe-C-Mn-Si-Ni-Cr-Mo-Cu八元系的正平衡和准平衡奥氏体-铁素体相变驱动力.

关键词: 正平衡 , 准平衡 , Ae3 , 相变驱动力

Fe-C-Xi多元合金系γ→α转变中PLE/NPLE转变温度的计算

盛广 , 杨志刚

金属学报 doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2007.04.003

根据局部平衡模型,Fe-C-Xi合金系铁素体生长模式可以分为合金元素Xi扩散控制的再分配局域平衡模式(partition local equilibrium,PLE)和C元素扩散控制的不分配局部平衡模式(no partition local equilibrium,NPLE).在基本热力学模型的基础上,建立了简便计算Fe-C-Xi合金系PLE/NPLE转变温度的方法.代入合金原始成分,即可准确计算这一成分对应的PLE/NPLE转变温度.应用这一方法计算了多种Fe-C-Xi合金系的PLE/NPLE转变温度.

关键词: Fe-C-Xi合金系 , 铁素体 , 热力学 , PLE/NPLE转变温度

热变形条件下Fe-C-X合金钢γ→α相变的PLE/NPLE转变温度

刘志远 , 杨志刚 , 李昭东 , 张弛 , 盛广

金属学报 doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2008.06.012

在已有合金元素的再分配和不分配局部平衡(PLE/NPLE)转变温度的理论计算方法基础上,考虑热变形的影响,建立了热变形条件下Fe-C-X(X表示Mn,Si,Cr等一种或几种元素)合金钢的正平衡热力学方程,从而求解热变形体系的PLE/NPLE转变温度.并利用Gleeble-1500D热力模拟试验机进行了Fe-C0.073-Mn2.17-Si0.80-Cr0.88(质量分数,%)合金钢的热变形γ→α等温转变实验,根据金相照片估测了实验用钢的PLE/NPLE转变温度,实验估测值与理论计算值基本符合.820℃以0.5 s-1的应变速率对实验用钢加载40%的名义应变,其γ→α等温转变的PLE/NPLE转变温度提高了近10℃.

关键词: Fe-C-X合金钢 , 相变模型 , 铁索体 , 热变形 , 局部平衡

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