陈连生
,
谷辉格
,
宋进英
,
田亚强
,
张大伟
,
魏英立
,
沈永革
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.02.020
为了消除酸洗后显现在SPHC热轧带钢边部处的黑线缺陷,利用金相显微镜、扫描电镜、能谱仪等相关试验手段,研究分析了带钢边部黑线产生的原因.结果表明:带钢边部黑线缺陷处成分主要为Fe元素,组织为铁素体和少量珠光体,存在粗晶、混晶现象.黑线产生的主要原因是带钢边部存在裂纹,轧制过程中由于拉应力使边角部金属翻平到带钢表面形成黑线.通过改善带钢边角部质量和优化立辊辊型及轧制工艺,可有效消除黑线缺陷,保证良好产品质量,提高成材率,从而满足市场的需求.
关键词:
热轧带钢
,
黑线
,
混晶
,
微裂纹
,
翻平
,
立辊
陈连生
,
米振鹏
,
田亚强
,
宋进英
,
魏英立
,
郑小平
,
徐静辉
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201512023
通过 Gleeble-3800型热模拟试验机测出含铜低碳硅锰钢在不同冷却速率(1~150℃·s－1)下连续冷却的热膨胀曲线，绘制出该钢的连续冷却转变(CCT)曲线；结合金相观察及显微硬度测试分析了冷却速率对相变组织及硬度的影响。结果表明：冷却速率在1~5℃·s－1时，显微组织主要为铁素体＋珠光体；当冷速为10℃·s－1时组织中出现马氏体，随着冷速增大，马氏体含量增多，珠光体发生退化并逐渐减少，铁素体总量减少，其中针状铁素体增加而多边形铁素体减少并消失；冷却速率超过120℃·s－1后，针状铁素体基本消失，显微组织为马氏体＋少量残余奥氏体；试验钢显微硬度随冷却速率的增大而增加。
关键词:
含铜低碳硅锰钢
,
CCT 曲线
,
显微组织
魏英立
,
张源
,
王跃华
,
田亚强
,
宋进英
,
郑小平
,
陈连生
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2016.08.020
采用OM、SEM、EDS、XRD等分析技术研究了镀层锌花特征、成分、相组成及厚度测量;采用辉光放电光谱仪(GDOES)研究沿镀层厚度方向上各元素的含量变化规律;通过盐雾试验对镀层进行腐蚀测试,并探讨镀层在腐蚀过程中的组织演变规律.结果表明:镀层表面锌花呈现树枝叶晶网格状、碎点状、六角星型3种形态,不同形态锌花成分相差无异;镀层整体厚度为17～18 μm,外镀层为11～13 μm,金属化合物层4～5 μm;外镀层相组成除Al、Zn线条外,还有微量的FeAl3相、α-Fe-Al-Si等,且Al、Zn含量之和维持在96％以上;越靠近金属化合物层时,其Al、Zn含量越少,而Fe元素含量逐渐上升,抵达钢基体含量为100％.在中性盐雾试验144 h周期内,镀55％ Al-Zn-1.6Si合金镀层表现出了优异的耐腐蚀能力.
关键词:
表层
,
物相特征
,
镀层
,
锌花
,
腐蚀行为
陈连生
,
胡宝佳
,
宋进英
,
张健杨
,
郑小平
,
魏英立
,
田亚强
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2015.000906
采用双相区再加热-淬火-碳配分(IQ&P)工艺,研究初始组织为铁素体+珠光体的IQ&P-Ⅰ多相钢和初始组织为马氏体的IQ&P-Ⅱ多相钢的组织形貌、残留奥氏体及力学性能.结果表明:初始组织为铁素体+珠光体的IQ&P-Ⅰ多相钢室温组织中,铁素体和马氏体基本呈块状分布,块状残留奥氏体存在于铁素体与马氏体界面处,薄膜状只存在于马氏体内的板条之间,且残留奥氏体含量较少,TRIP效应不明显,其抗拉强度为957 MPa,伸长率只有20%,强塑积为19905.6MPa·%.初始组织为马氏体的IQ&P-Ⅱ多相钢中铁素体和马氏体大多呈灰黑色的板条状或针状,且细小的针状马氏体均匀地分布在铁素体基体上,残留奥氏体只以薄膜状平行分布在铁素体基体上,体积分数达到了13.2%,且具有较高的稳定性,TRIP效应较明显,强塑积达到21560MPa·%,可以获得强度和塑性的良好结合.
关键词:
IQ&P工艺
,
多相钢
,
残留奥氏体
,
强塑积
,
瞬时加工硬化指数
宋进英
,
杜国强
,
王跃华
,
张源
,
陈连生
,
田亚强
,
赵定国
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2016.03.028
利用OM、SEM、EDS、XRD等研究55％ Al-43.4％ Zn-1.6％ Si合金镀层表面锌花特征、合金元素分布规律;通过极化曲线研究镀层不同区域耐腐蚀行为,并探讨热浸镀形成过程及在腐蚀过程中组织演变规律.结果表明:不同尺寸特征的锌花其金相组织均是由垂直网格状树枝晶构成,且晶臂间距大小一致;不同尺寸锌花表面成分均是由Al、Zn组成,且含微量Si元素,Al、Zn元素约为2∶1;大小尺寸锌花的金属化合物层中α-{Fe,Al,Si}相数量不同是造成锌花尺寸不均的主要原因,锌花尺寸数值越小,IMC层中τ5相数量越多,凝固过程中形核点就会越多,形成的锌花尺寸就越细小;采用多点采集统计,不同尺寸特征的锌花其耐蚀性几乎相当.
关键词:
镀锌板
,
镀层
,
锌花
,
腐蚀行为
王跃华
,
宋进英
,
魏英立
,
郑小平
,
田亚强
,
刘志兴
,
孙学玉
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2017.02.026
为制定65Mn窄范围质量控制工艺参数,利用OM、SEM、拉伸试验机及洛氏硬度仪等,研究热轧窄带65Mn钢的终轧温度、终轧后冷速下以及卷取后冷速对珠光体组织及力学性能的影响.结果表明:在其他工艺参数相同的情况下,随着终轧温度的提高、终轧后冷却速率的减缓和卷取后冷却速率的加快,热轧窄带65Mn钢珠光体球团尺寸和片层间距不断增大、片层变厚、抗拉强度及硬度均逐渐降低,当终轧温度大于960℃、终轧后冷却速率小于5.58℃/s及卷取后冷却速率小于0.1℃/s时,其抗拉强度小于900 MPa.
关键词:
热轧窄带65 Mn钢
,
终轧温度
,
冷却速率
,
珠光体
,
力学性能
田亚强
,
张明山
,
李然
,
魏英立
,
宋进英
,
郑小平
,
陈连生
材料热处理学报
通过双相区等温-水淬(I&Q)和双相区等温-奥氏体化-盐浴等温后水淬(I&Q&P)处理工艺,采用电子探针(EMPA)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和拉伸实验等手段,研究了低碳硅锰钢中Mn元素的配分行为及奥氏体化工艺参数对I&Q&P工艺处理后材料的组织与性能的影响.结果表明:经I&Q&P工艺处理,短时奥氏体化后并未消除I&Q工艺Mn配分效果,其室温组织为板条状马氏体和残留奥氏体.随奥氏体化程度增加,材料的抗拉强度先升高后降低,最高可达1267 MPa,材料的伸长率不断降低.在恰好完全奥氏体化时的晶粒尺寸较小且C、Mn聚集程度最佳,此时残留奥氏体含量最高,伸长率的降低得以补偿.最高强塑积可达30345 MPa·％,实现了强度和塑性的优良结合.
关键词:
Mn配分
,
奥氏体化
,
I&Q&P工艺
,
残留奥氏体
,
力学性能
宋进英
,
赵远
,
陈连生
,
魏英立
,
田亚强
,
杨栋
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.03.022
利用场发射扫描电镜、能谱仪和金相显微镜等检测手段,对冷轧生产中出现的线状缺陷类型及其成因和影响因素进行了分析研究,结果表明常见的线状缺陷主要有气泡类、划伤类、夹杂类及氧化铁皮压入等类型,其中夹杂主要以连铸卷渣为主.并针对常见的线状缺陷提出了转炉炼钢、中间包冶炼、高压水除鳞等环节的工艺改进措施.
关键词:
冷轧板
,
线状缺陷
,
形成原因
,
划伤
,
夹杂
宋进英
,
张宏军
,
魏英立
,
田亚强
,
陈连生
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201508005
通过实验室热轧试验研究了控轧控冷工艺参数(开轧温度、终轧温度、卷取温度以及卷取后冷却速率)对冶金锯片用65Mn热轧带钢组织、硬度和抗拉强度的影响,并得到了最佳的控轧控冷工艺参数.结果表明:在较高的开轧温度和终轧温度、较高的卷取温度和较低的卷取后冷却速率下,65Mn钢的原始奥氏体晶粒尺寸和珠光体片层间距均较大,抗拉强度和硬度较低,其中卷取后冷却速率对组织和力学性能的影响最为显著;最佳的控轧控冷工艺参数为开轧温度(1 180±10)℃、终轧温度(910±10)℃、卷取温度(710±10)℃、卷取后平均冷速小于0.05℃·min-1.
关键词:
冶金锯片
,
65Mn热轧带钢
,
控轧控冷
,
显微组织
,
力学性能
田亚强
,
张源
,
宋进英
,
陈连生
机械工程材料
采用拉伸试验机、光学显微镜、扫描电镜及能谱仪等分析了摩托车车架用钢伸长率不合格的原因,并在此基础上给出了相应的改进工艺措施.结果表明:摩托车车架用钢伸长率不合格的主要原因为拉伸断口区域分层严重、拉伸断口上存在大量非金属氧化物及硅钙酸盐夹杂物以及分层和夹杂物二者共存;通过优化炼钢工艺,可有效消除铸坯中心偏析和降低夹杂物等级,增大轧制压缩比可减少或防止拉伸时出现的断口分层;采取高温加热(1 180～1 250℃)、高温开轧(大于1 100℃)、高温终轧(870～850℃)和低温卷取(610～640℃)可改善摩托车车架用钢的组织和力学性能,使其伸长率符合相关要求.
关键词:
摩托车车架用钢
,
夹杂物
,
分层
,
伸长率
