甄睿
,
孙扬善
,
王章忠
,
方信贤
,
石卫
材料工程
采用常规铸造和热形变相结合的工艺制备Mg-6Gd-6Y-1Zn四元镁合金,并对其显微组织和力学性能进行较系统的研究.结果表明:合金的铸态组织主要由α-Mg,Mg24(GdYZn)5和具有18R-LPSO结构的Mg12Y1Zn1相组成.合金热挤压过程中Mg12Y1Zn1相被拉长,呈长条状沿挤压方向排列,而14H-LPSO相则分布于Mg12Y1Zn1相之间.挤压态合金在高温固溶处理后,Mg12Y1Zn1相溶入基体,而基体中的14H-LPSO相增加.挤压态合金经固溶和时效(T6)处理后,显微组织中呈现18R-LPSO,14 H-LPSO结构和β'沉淀颗粒共存.对挤压后的合金直接进行时效(T5)处理过程中也发生了β'沉淀,但14H-LPSO相体积分数没有T6态多.合金在T6态的性能最好,强度和塑性达到了良好的匹配.
关键词:
镁合金
,
钆
,
钇
,
锌
,
时效
,
长周期相
皮锦红
,
潘冶
,
王章忠
,
巴志新
,
甄睿
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2010.08.009
利用真空管式高温炉和真空电弧炉制得AlCrMnNiCuFex (x=0,0.5,1.0,1.5,2.0)多主元合金试样,并对其组织、耐蚀性和硬度进行研究.分析表明:AlCrMnNiCuFe2.0的组织最简单,组成相数远低于平衡相率所预期的相数.AlCrMnNiCuFe的晶内有纳米级颗粒析出.x由0增加到2.0,AlCrMnNiCuFex合金的硬度逐渐升高.由真空电弧炉熔炼所得铸态AlCrMnNiCuFe的晶粒比真空管式高温炉条件下所得的AlCrMnNiCuFe晶粒更细小,硬度也远高于后者.AlCrMnNiCuFe的耐蚀性优于AlCrMnNiCu.在非等摩尔比的AlCrMnNiCuFex合金系中,x越大,合金耐蚀性越好;AlCrMnNiCuFe2.0合金组织在600℃以下稳定.
关键词:
多主元合金
,
硬度
,
耐蚀性
方信贤
,
巴志新
,
甄睿
,
王章忠
材料热处理学报
采用质量损失法研究了化学镀Ni-P镀层及对比材料316L在单相流(20％ H2SO4)和两相流(20％ H2SO4+ 20 g/L黄砂)中冲刷腐蚀行为,以及电化学方法研究了介质温度对Ni-P镀层及316L电化学行为的影响.结果表明,介质温度升高(20 ～80℃),Ni-P镀层腐蚀速率、冲刷腐蚀速率和冲刷腐蚀交互作用增大,但与316L和300℃热处理的晶态镍磷镀层相比,介质温度对镀态和200 ℃热处理的非晶镍磷镀层影响较小.镀态镍磷和316L的腐蚀电流密度随介质温度升高而增大,容抗弧半径则随介质温度升高而减小.Ni-P镀层腐蚀和单相流冲刷腐蚀机制是均匀腐蚀,而两相流中则为均匀腐蚀+犁削机制.
关键词:
Ni-P镀层
,
316L
,
腐蚀
,
冲刷腐蚀
,
阻抗谱
甄睿
,
孙扬善
,
朱丽杰
,
白晶
材料热处理学报
制备了3种不同成分的Mg-Gd-Y三元合金,并对其显微组织和力学性能进行了研究.结果表明,Mg-6Gd-(2-4)Y三元合金的铸态组织由α-Mg和呈现典型的网状共晶形貌的Mg24(GdY)5相组成,其体积分数随Y含量的增加而增大.热挤压过程中Mg24(GdY)s相破碎,呈颗粒状沿挤压方向排列.挤压态合金在高温固溶处理后,大部分Mg24(GdY)5相溶入基体.挤压态合金在固溶+时效(T6)处理和直接时效(T5)处理过程中都形成了β沉淀.3种合金中Mg-6Gd-4Y合金在T5态的性能最好,强度高达350 MPa.
关键词:
镁合金
,
钆
,
钇
,
时效
甄睿
,
孙扬善
,
白晶
,
孙晶晶
,
皮锦红
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00156
制备了3种成分的Mg-Gd-Zn三元合金, 并对其显微组织和力学性能进行了较系统的研究. 结果表明, Mg-(11-13)Gd-1Zn(质量分数, %)三元合金的铸态组织由 α-Mg, (Mg, Zn)3Gd和具有14H结构的长周期堆垛有序相(14H-LPSO)组成; (Mg, Zn)3Gd呈现典型的网状共晶形貌, 其体积分数随Gd含量的增加而增大. 热挤压过程中(Mg, Zn)3Gd相破碎, 其颗粒沿挤压方向排列, 而14H-LPSO相则分布于条状分布的(Mg, Zn)3Gd颗粒之间. 铸态和挤压态合金在高温固溶处理后, 14H--LPSO相的体积分数增加, 大部分(Mg, Zn)3Gd相溶入基体. 挤压态合金经固溶和时效(T6)处理后, 显微组织中14H--LPSO相的体积分数大幅度增加, 而且出现了β'和β1沉淀颗粒. 对挤压后的合金直接进行时效处理(T5)过程中也形成了β'和β1沉淀, 但14H-LPSO相没有显著增加. 3种合金中 Mg-11Gd-1Zn合金在T6态的性能最好, 抗拉强度高达 416 MPa.
关键词:
镁合金
,
Gd
,
Zn
,
aging
,
long-period stacking ordered phase
方信贤
,
甄睿
,
巴志新
,
白允强
腐蚀与防护
采用质量损失法系统研究了65Mn板材和W6Mo5Cr4V2高速钢钻头表面的Ni-P-Al2O3镀层的腐蚀、冲蚀和磨损行为.用扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)进行形貌观察和成分分析.结果表明,Ni-P-Al2O3镀层的腐蚀和冲蚀性能优于316L不锈钢,镀层的腐蚀和冲刷腐蚀速率随介质温度升高而增大,400℃热处理降低镀层的腐蚀和冲刷腐蚀抗力.镀层在Na2S,HCl和H2SO4溶液中的腐蚀速率依次增大,在Na2S和H2SO4中发生均匀腐蚀,而在HCl溶液中则是局部腐蚀.在大气环境中,镀层的耐磨性不如高速钢基体.
关键词:
Ni-P-Al2O3镀层
,
腐蚀
,
冲刷腐蚀
甄睿
,
方信贤
,
孙扬善
,
杨雪
材料导报
总结了近年来变形镁合金疲劳性能的最新研究进展,指出夹杂、孔洞和刀痕促进变形镁合金疲劳裂纹的萌生,采用合适的整体(包括合金化、形变强化和热处理)和表面(包括喷丸、滚压和涂层)改性技术是改善变形镁合金疲劳性能的重要途径.此外,加载频率、腐蚀性介质类型及pH值等对变形镁合金的疲劳性能也有重要影响.最后,根据变形镁合金疲劳性能的研究现状指出了今后的研究方向.
关键词:
变形镁合金
,
疲劳性能
,
影响因素
,
强化途径
方信贤
,
甄睿
,
薛亚军
,
王章忠
材料研究学报
用质量损失法研究了65Mn和316L及其Ni-P镀层的冲刷腐蚀行为.结果表明:在试样表面与流体间相对运动距离相同的条件下,65Mn和316L在单相流和两相流中的冲刷腐蚀速率随着介质温度的升高和理论流速的减小而增大.在20%H2sO4单相流和20%H2S04+20 g/L黄砂两相流(50℃,L88 m/s)中,冲刷与腐蚀的交互作用引起的65Mn质量损失速率分别为80.35和127.21 g·m-2·h-1,而316L则分别为5.25和17.22 g·m-2·h-1.在两相流中,65Mn和316L的冲刷腐蚀机制分别为均匀腐蚀+轻微微切削和轻微选择性腐蚀+轻微塑性变形.Ni-P化学镀层町显著改善65Mn和316L的冲刷腐蚀性能,且温度和理论流速越高效果越显著.
关键词:
材料失效与保护
,
65Mn
,
316L
,
Ni-P
,
液/固两相流
,
冲刷腐蚀
,
交互作用
甄睿
,
孙扬善
,
白晶
,
孙晶晶
,
皮锦红
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00156
制备了3种成分的Mg-Gd-Zn三元合金,并对其显微组织和力学性能进行了较系统的研究.结果表明,Mg-(11-13)Gd-1Zn(质量分数,％)三元合金的铸态组织由α-Mg,(Mg,Zn)3Gd和具有14H结构的长周期堆垛有序相(14H-LPSO)组成；(Mg,Zn)3Gd呈现典型的网状共晶形貌,其体积分数随Gd含量的增加而增大.热挤压过程中(Mg,Zn)3Gd相破碎,其颗粒沿挤压方向排列,而14H-LPSO相则分布于条状分布的(Mg,Zn)3Gd颗粒之间.铸态和挤压态合金在高温固溶处理后,14H-LPSO相的体积分数增加,大部分(Mg,Zn)3Gd相溶入基体.挤压态合金经固溶和时效(T6)处理后,显微组织中14H-LPSO相的体积分数大幅度增加,而且出现了β'和β1沉淀颗粒.对挤压后的合金直接进行时效处理(T5)过程中也形成了β'和β1沉淀,但14HLPSO相没有显著增加.3种合金中Mg-11Gd-1Zn合金在T6态的性能最好,抗拉强度高达416MPa.
关键词:
镁合金
,
Gd
,
Zn
,
时效
,
长周期堆垛有序相
